氢脆现象对螺纹紧固件强度的影响

1、氢脆现象对螺纹紧固件强度的影响高强度螺栓的强度水平一般分为 8.8、9.8、10.9和12.9四个级 别，通常为调质处理的中碳钢或中碳合金钢。高强度螺栓联接对节约原材料成本，节省装配位置及减轻整车、整机重量等方面无疑具有不可替代的优势。 但目前，由氢脆引发的钢 制螺纹紧固件联接断裂仍然是一个严重的产品质量问题。 电镀诱发的 氢脆断裂出现的时间长短不一，有的是投入使用后断裂；有的是还在 交付试验中或在寿命试验之中；有的是还在等待交付中；有的是在装 配过程中；有的是断裂在电镀过程之中。人们可以采取各种技术来减 少或预防螺纹紧固件中产生的氢脆问题。一、氢脆形成的理论与机理所谓氢脆，是指氢原子侵入基体材料中而引起的材料延迟失效断裂。它的发生需要满足两个条件：a、金属有较高的含氢量；b、一定 的外力作用。氢脆大体上可分为以下两类：第一类主要是由外部环境侵入的氢 （外氢）引起的延迟断裂。如车辆车厢、驾驶室外壳等连接使用的螺 栓、螺母，在潮湿空气、雨水等环境中长期暴露而发生；第二类酸洗、 电镀处理的制造过程中侵入钢中的氢（内氢）弓I起的延迟断裂。如镀 锌螺栓等在加载后，经过几小时或几天的较短时间后而

2、发生。对于前 者，一般是由于在长期暴露过程中发生腐蚀， 腐蚀坑处腐蚀反应生成的氢侵入而引起的；后者是由于制造过程如酸洗、电镀处理时侵入钢 中的氢在应力的作用下向应力集中处集中而引起的。研究表明，实际使用的螺纹紧固件在白然环境下发生氢脆断裂的 主要是淬火回火的马氏体系钢，一般发生在屈服强度 620MPa、硬 度A 32HRc的高强度材料。钢的屈服点愈高愈容易发生氢脆破坏，即 使只含少量的氢气，也可能导致破坏。材料强度对氢脆敏感性的影响 是：随着钢的强度的提高，其变脆指数也升高，而持久强度降低，说 明钢的强度越高，对氢脆越敏感。车辆结构中的螺纹紧固件，起着连接、紧固和密封的作用，装配 时必须拧紧，联接的部件不同，所受的载荷各不同。有的承受弯曲或 剪切应力，有的承受反复交变的拉应力和压应力， 也有的承受冲击载 荷或同时承受上述几种载荷，由于氢脆具有延迟性和突发性，所以它 的危害很大。1、氢脆理论来源最早的关于氢脆失效理论之一，是在1874年发表的。试验观察， 当钢丝短时间浸入盐酸或硫酸中时， 其韧性明显下降。经过研究得出 任何一种酸，只要它能产生氢，当与钢作用时，都将导致钢的韧性 下降”的结

3、论。2、氢脆破断机理氢脆破断机理目前分别有氢气压力假说、位错假说、氢吸附假说 和晶格脆化假说。氢原子具有最小的原子半径(Rh=0.53a ),所以易于进入金属 内部.当在一定的应力(包括外加的、残余的以及原子之间的相互作 用力)作用下，在局部的应力集中处产生滑移和塑性变形，进而产生 微裂纹核。在已有裂纹前沿的三向应力区域内，由于位错的塞积而产 生微裂纹核，这些微裂纹核如果没有氢的进一步作用，当裂纹继续向 内深入扩展所需的活化能超过这种深入扩展所能引起的应变能的降 低时，这种裂纹一般是不会扩展的。但当钢中溶有一定氢的情况下， 氢原子继续在微裂纹中扩散、聚集，由两个氢原子变成一个氢分子， H+eH、2HHH2f，同时体积增大，即一个氢分子的体积比两个氢 原子的和大。此时在氢聚集的部位会产生巨大的体积膨胀效应，导致许多微裂纹相互合并，并与原有裂纹连接，微裂纹继续向前扩展，这 样不断循环，直到剩余的有效截面小到不能支持外载荷时， 即发生瞬 时断裂失效。裂纹扩展的方向将决定于内应力或外加应力的方向， 但使钢件氢 脆失效所需的力则主要来白氢。由于氢在金属中扩散需要一定时间， 裂纹扩展也有一定的速率

4、，因此氢脆破断存在着潜伏期。应力愈大微 裂纹的生核率愈大，裂纹的扩展速率也愈大，则氢脆破断的潜伏期也 愈短。当应力小于氢脆破断的下限应力时，不能造成必要的应力集中， 并推动位错的运动和造成大量的位错塞积，因而也不能产生微小的裂 纹核，即使能生成个别的裂纹核也不能相互合并或连接，当金属的屈服强度极限很高时，裂纹尖端的应力集中系数就大，微裂纹的生核率 就高，裂纹扩展速度就快，就容易产生氢脆。二、氢脆发生的环节影响氢脆现象的因素有多种，即氢脆的发生环节。如：基体材料 的机械和物理性能、扩散比、温度、氢的聚集、零件表面状况、应力 水平、应力状态、活动裂纹前端的动力学特性等等。螺纹紧固件，尤其是高强度紧固件经材料改制 -冷锲成型-滚搓 螺纹-调质热处理-磨削或机加工后，再进行表面处理，极易受氢脆 的破坏。表色工序中的酸洗、电镀是产生氢脆关键的因素之一。1、热处理对于高强度螺纹紧固件，尤其是10.9级和12.9级螺栓，不但使 用中碳合金结构钢，而且还要进行调质热处理。对于白攻螺钉、白攻 锁紧螺钉等，都要求进行浅层渗碳(碳氮共渗)。为了避免加热中螺纹氧化、脱碳，且得到光亮和光洁的表面，采 用保护气氛

5、或渗碳气氛，气氛常采用高纯度甲醇经高温催化裂解： CH3O卬CO+2H 2,炉内气氛成分 H2 (64%)、CO (32%)、CO2 ( 1%)、CH4 (0.2%)、CH3OH (余量)。在淬火加热和渗碳 (碳氮共渗)时，较高的加热温度下，氢很容易渗入工件应力集中的 区域(如螺栓头杆结合处)。渗入钢中的氢一般以原子状态存在，但 为降低能量，总是与杂质原子、位错、空位、晶粒边界及滑移带等相 互作用，并力图结合成氢分子。氢的这一行为对钢的氢脆破坏有重要 影响。2、酸洗紧固件用户市场对紧固件表面的要求越来越高 （即要求紧固件表 面具有特殊的处理、防蚀性、均一的摩擦系数和起动扭矩等）。表面 处理除发黑外，通常是电镀、有机和无机物涂覆或磷化，所有这些工 艺都有一个共同的前提，必须除去紧固件表面黑色氧化层， 使金属具 有光亮。为此，就必须对紧固件进行酸洗。酸洗是把紧固件放在稀盐酸中搅动 1-10min。酸洗是紧固件电 镀过程中产生渗氢作用的主要环节，紧固件在酸洗时存在反应： Fe+2HCl=FeCl 2+H2 I在酸洗中钢所吸收的氢是随时间的平方根而成线性增长达到饱和值，在PH值较低的溶液中其饱

6、和值较高，而 PH值较高则饱和值 较低。3、除油在电镀除油过程中渗氢的环节主要存在于电镀除油中， 由于阴极 除油的速度较快，多数企业采取阴极和阴阳交替联合除油。 但阴极除 油过程会产生大量的氢原子，附着在紧固件表面，从而产生渗氢。4、电镀镀锌过程中，阴极上除了锌的沉积外还有氢的析出。因此，镀锌 时同时会产生渗氢现象。但由于锌有阻止氢渗透作用，当紧固件表面 沉积一薄层锌后，该镀层将阻碍氢原子向紧固件内部扩散。同理，若 紧固件在镀锌前已有渗氢，镀锌后其内部的氢亦不易逸出。三、氢脆的消除为了减小氢脆倾向，应从材料和工艺的角度考虑。1、材料与热处理首先尽量选择氢脆倾向小的钢材，应尽量选用含Mo的合金结构 钢。Mo具有抑止氢扩散的能力，从而可以抑止氢脆破断的产生，减 少氢脆的危害。如可用 SCM435 (35CrMo)、SCM440 (42CrMo ) 或ML20MnTiB钢制造10.9级、12.9级高强度紧固件。在进行紧固件调质热处理时，加热炉内应保证有足够的保护气氛， 碳势在0.35%-0.45%的前提下，尽量减少载气富化气的供给量，使 炉内氢的浓度降低，也就使紧固件中氢的渗入量减少。适当降

7、低淬火 加热温度，由于氢在金属中的溶解度与温度有关，所以降低温度，可 减少紧固件的吸氢量，对SCM435 (35CrMo )、SCM440 (42CrMo ) 钢淬火或复碳工艺，加热温度一律控制在850 C (淬火)-870 C (复碳)。对白攻螺钉、白攻锁紧螺钉渗碳(碳氮共渗)时，碳势控制在 0.90%-1.10%。在保证螺纹紧固件达到各项力学性能指标的基础上 (尤其把强度和保证应力控制在合格范围内)，如对汽车高强度螺栓 的硬度控制在中间差范围内，可取得实际的效果，见表 1。表1高强度螺栓技术要求控制范围螺栓级别螺栓规格/mm硬度控制范围/HRC抗拉强度控制范围/Mpa8.8级 M10 且 M1629 33870 92010.9 级 M10且 M1636 391100 115012.9 级 M14且 VM2440 421250 1300 M2439 401250 13302、酸洗与电镀在满足螺纹紧固件技术条件的情况下，可采用不会造成渗氢的涂 层，如机械镀锌、无铭锌铝涂层和电泳涂层，不会发生氢脆，耐蚀性 高、附着力强，且比电解镀锌环保。而在一般以防蚀、防腐及装饰为 主要目的，而进行电解

8、镀锌，对硬度A32HRC的螺纹紧固件，镀层厚 度应控制在8pm高强度紧固件的清洗、去除氧化皮等最好应用喷丸、喷砂清理， 或者是三氯乙烯清洗、阳极清洗等方法，必须尽量避免使用导致氢脆 性的酸洗（阴极清洗）方法。a. 高强度紧固件（如波形弹垫、锥形弹垫）一般不进行强酸洗。b. 对于抗拉强度 1200MPa的紧固件不允许用强酸洗，抗拉强 度在1000MPa以上的螺纹紧固件，酸洗时间尽量减少，控制在 1-3min。c.酸洗所用酸的浓度不宜太高，在 3%-5%之间为佳。四、镀后驱氢与氢脆检查氢损伤或氢脆的表现形式有两种，一般可以分为不可逆氢脆和可 逆氢脆，前者指氢造成永久性损伤，其缺陷是氢致鼓泡，或材料中出 现白点、发纹等；可逆氢脆是指排除氢后力学性能可以恢复的氢脆现 象。高强度紧固件的金相组织显示一般都属于可逆氢脆，可通过镀后驱氢消除氢脆。用美国LECO测氢仪测量GB5782M10 70外六角螺栓不经镀锌 处理，螺栓的氢含量不足1X10-6，酸洗之后测得的氢含量只有轻微增 加。35、ML35和SCM435钢的氢含量不足1X10-6，而在镀锌之后， 测得氢含量分别超过了 5.5刈0-6、6.5

9、X106和1.0刈0-6。把氢含量为5.5刈0-6的35钢和氢含量1.0 X10-6的SCM435钢镀 锌螺栓，去除镀层后测得氢含量仅为 0.2 X10-6和0.96刈0-6，这说明电 镀处理产生的氢大部分都驻留在镀层中，而不是在基体材料中。氢含量的试验表明，酸洗将少量的氢渗入到材料中，而电镀处理 试样中的氢含量要比酸洗试样中的氢含量多得多， 且氢主要驻留在镀 层中驱氢处理使导致氢损伤减小的机理还在探讨，但从以上 3种材 料驱氢试验后断裂应力的恢复表明，驱氢处理是减小氢脆损伤的有力 对策。尽管在驱氢处理中只除去了很小一部份氢， 驱氢处理可使钢中的氢重新分布，并使之不易于聚集到较为危险的陷阱位置，也就是说驱氢处理可以防止螺纹紧固件中的氢聚集到应力集中的部位由于温度可提高氢在钢中的扩散系数，因此，150-200 C保温可以排除氢脆，但温度过高，例如，400 C以上，氢在钢中溶解度也增 加，氢不再白动从钢中逸出，达不到驱氢的目的。1、镀后驱氢驱氢处理是一种能够使氢的聚集减少到氢脆临界水平以下的处 理方法。为防止产生氢脆，高强度紧固件必须在镀后规范驱氢工艺， 其要求为：a. 驱氢越早开始越好，在紧固件镀锌后，未钝化之前进行。b. 电镀至驱氢的间隔时间，抗拉强度A 1200MPa的紧固件，不得 大于1h;抗拉强度在800-1180MPa的工件不得大于2h。驱氢时间 从达到规定的温度时开始计算。c. 对带洛氏硬度在 45HRC的弹性垫圈的组合件，不论性能等级, 电镀在190-210 C;磷化在

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