传热和传质基本原理 第四章 三传类比..ppt

传热传质理论 （（Heat and Mass Transfer TheoryHeat and Mass Transfer Theory）） 主讲：左然教授主讲：左然教授 徐谦博士徐谦博士 1 本章给出三种传递过程的典型微分方程式，将传热 学中动量传递和热量传递类比的方法应用于传质过 程中 第四章 动量、热量和质量传递类比 4.１ 三传方程及传质相关准则数 微分方程组：微分方程组： 连续性方程 动量方程 能量方程 扩散方程 2 边界条件 动量方程 能量方程 扩散方程 可以看出，三个方程及相对应的边界条件在形式上完全类似， 统称为边界层传递方程 当三个方程的扩散系数相等时，且边界条件的数学表达式又 完全相同，则它们的解也应当一致，无因次速度、温度、浓度 分布曲线完全重合，因而其相应的无量纲准则数相等 3 三个性质类似的物性系数中，任意两个系数的比值 均为无量纲量 v普朗特准则Pr=ν/α表示速度分布和温度分布的 相互关系，体现流动和传热之间的相互联系； v施密特准则Sc=ν/D表示速度分布和浓度分布的相 互关系，体现流体的传质特性； v刘易斯准则Le=α/D=Sc/Pr表示温度分布和浓度分 布的相互关系，体现传热与传质之间的联系。

流体沿平面流动或管内流动时质交换的准则关联式为： 4 在给定的Re准则条件下，当流体的α=D即流体的Pr=Sc或 Le=1时（空气中的热湿交换），基于热交换和质交换过程对 应的定型准则数值相等，因此 这个关系称为刘易斯关系式，即热质交换类比律 对气体混合物，通常可近似的认为，Le=1 例如： 水表面向空气中蒸发，在20℃时，热扩散系数α=21.4*10-6m2/s 动量扩散系数ν=15.11*10-6m2/s，经过温度修正后的质量扩散 系数D=24.5*10-6m2/s，所以Le=α/D=0.873≈1说明当空气 掠过水面在边界层中的温度分布和浓度分布曲线近乎相似 5 v4.2.1雷诺类似律 当Pr数等于1时，在动量传递和热量传递之间就存在类似 根据动量传输与热量传输的类似性，雷诺通过理论分析建 立 对流传热和摩擦阻力之间的联系，称雷诺类似律 4.2 动量与热量交换的类比 在质交换中的应用 Cf——为摩阻系数 6 动量传输与质量传输之间的雷诺类似律 可以由动量传输中的摩阻系数来求出质量传输中的传质系数 雷诺类似律建立在一个简化了的模型基础上，由于把问题作了 过分的简化，它的应用受到了很大限制。

同时式中只有摩擦 阻力，而不包括形体阻力，只能用于不存在边界层分层分离时 才正确 7 4.2.2 柯尔本类似律 v雷诺类似律或忽略了层流底层的存在，普朗特正 对此进行改进，推导出普朗特类似律： v冯卡门认为紊流核心与层流底层之间还存在一个 过渡层，于是又推导出了卡门类似律： 契尔顿和柯尔本根据许多层流和紊流传质的实验结果， 在1933年和1934年，得出： 简明适用，引入了流体的 重要物性Sc数 8 v工程中为便于直接算出换热系数和传质系数，往 往把几个相关的特征数集和在一起，用一个符号 表示，称为计算因子传热因子JH，传质因子JD 对流传热和流体摩阻之间的关系，可表示为： 对流传质和流体摩阻之间的关系，可表示为： 9 v实验证明，JH、JD和摩阻系数Cf之间有下列关系 ： 三种传输过程联系在一个表达式中，它对平 板流动是准确的，对其他没有形状阻力存在 的流动也是适用的 由表面对流传热和对流传质存在JH=JD的类似 关系，可以将对流传热中有关计算式用于对流 传质，只要将对流传热计算式中的有关物理 参数及准则数用对流传质中相对应的代换即可 10 对流传热中有关计算式用于对流传质，只要将对流 传热计算式中的有关物理参数及准则数用对流传质 中相对应的代换即可。

如： 11 4.2.3 热质传输同时存在的类比关系 当流体流过一物体表面，并与表面之间既有质量交 换 又有热量交换时同时可用类比关系由传热系数h计 算传质系数hm Pr准则数的大小表示动量边界层和热边界层厚度的 相 对关系； Sc准则数的大小表示动量边界层和浓度边界层厚度 的 相对关系 Le准则数的大小表示热边界层和浓度边界层厚度的 相 对关系 由J J H H 、、J J D D 和摩阻系数和摩阻系数C C f f 之间的关系式：之间的关系式： 12 上式把对流传热和对流传质联系在一个表达式中， 可 由一种传输现象的已知数据来确定另一种传输现象 的 未知数据 对气体或液体，此时的成立条件： 0.6 ＜ Sc ＜ 2500，0.6 ＜ Pr ＜ 100 即 可得 13 例题 ： 常压下的干空气从“湿球”温度计球部吹过它所指 示的温度是少量液体蒸发到饱和蒸汽——空气混合 物的稳定平均温度，温度计的读数是16 ℃，如图 所 示在此温度下的物性参数为水的蒸汽压 Pw=0.01817bar，空气的密度ρ=1.215kg/m3，空气 的比热Cp=1.0045kJ/(kg ℃） ，水蒸汽的汽化潜 热 r=2463.1kJ/kg，Sc=0.6.,Pr=0.7. 试计算干空气的温度。

14 15 整理得： 16 4.3 对流交换的准则关系式 v4.3.1 流体在管内受迫流动时的质交换 管内紊流传热的准则关系式：Nu=0.023Re0.8Pr0.4 管内紊流传质的准则关系式： Sh=0.023Re0.83Pr0.44 应用范围： 0.6＜Sc＜ 2.5，2000 ＜ Re ＜ 35000 定型尺寸为管内径，速度为管内平均流速， 定性温度取空气温度 以此类比率来计算管内流动质交换系数，由于 以此两式计算管内流动质交换系数结果很接近 17 18 紊流 19 v例题： 试计算空气沿水面流动时的对流质交换系数hm和 每 小时从水面上蒸发的水量已知空气的流速 u=3m/s，沿气流方向的水面长度l=0.3m，水面的 温 度为15 ℃ ，空气的温度为20 ℃ ， 空气的总压力 1.013*105Pa，其中水蒸汽分压力p2=701Pa，相当 于空气的相对湿度为30% 20 21 22 分析热质交换同时进行的过程，讨论传质与 传 热过程的相互影响 4.4.1 同时进行传热与传质的过程和薄膜理论 等温过程，组分的质量传递，单位时间、单位面积 所传递的热量为： 4.4 热质传递模型 23 传递过程中系统存在温差，则传递热量为 如果传热是由对流引起的，上式右边的第一项就改为 对流换热系数和温差的乘积。

当传质速率较大，采用奈斯特的薄膜理论 当空气流过一湿壁时，壁面上空气的流速等于零假定 在接近壁面处有一层滞留流体薄膜，厚度为δ在此薄 层内的传质过程必定是分子扩散透过这一薄层，且全部 对流传质的阻力都在此薄层内，其间的浓度分布为线性 分布 24 根据薄膜理论，通过静止气层扩散过程的传质系数可定义 为： 25 v在紧贴壁面处，湍动渐渐消失，分子扩散起主导 作用，在湍流核心区，湍流扩散起主导，传质系 数与扩散系数成下列关系 另外，δ的数值决定于流体的流动状态，即雷诺 数 26 4.4.2 同一表面上传质过程对传热过程的影响 v设有一股温度为t2 的流体流经温度为t1的壁面传递过程 中，组分A、B从壁面向流体主流方向进行传递，传递速 率分别为NA、NB可以认为在靠近壁面处有一层滞留薄 层，假设其厚度为y0 ，求壁面与流体之间的热交换量 27 v在薄层内取一微元体，那么进入微元体的热流为 由温度梯度引起的导热热流、由进入微元体的传 递组分本身具有的焓 稳定状态时，微元体处于热平衡，满足下列关系式： 令令 无因次数为传质阿克曼修正 系数，表示传质速率的大小 、 方向对传热的影响 28 得得 边界条件为 令令得方程的解为： 代入边界条件，最后得到流体在薄层内的温度分别为： 29 v壁面上的导热热流为： v壁面上的总热流量： 上式说明，传质的存在对壁面热传导和总传热量的影响 是方向相反的。

30 无因次数为传质阿克曼修正系数，表示传质速率的大小、方向 对传热的影响当传质的方向是从壁面到流体，C0为正值，反 之， C0为负值 31 冷凝器和蒸发器表面的热质交换过程 32 v进入冷凝器的总热量应等于冷凝器内侧的冷却流体 带走的热量 4.4.3 刘易斯关系式（空调中常用此式） 33 对水-空气系统，Le-2/3≈1 这就是刘易斯关系式 在空气--水系统的热质交换过程中，当空气温度及含湿量在 使用范围内变化很小时，传质、传热系数之间保持一定的 量值关系 在湍流时，刘易斯关系式总是成立的对于层流或湍流底层， 刘易斯关系式只适用于 的情况 34 4.4.4 湿球温度的理论基础 未饱和空气在绝热情况下稳定流动加湿而达到饱和 充分热 质交换 未饱和空气 饱和空气 热湿平衡 水 称为绝热饱和温度，热力学湿球温度 是湿 空气的状态参数，只决定于进口湿空气的状态 35 空气是未饱和空气，湿 球纱布上的水分蒸发， 蒸发吸热使纱布温度降 低，而空气温度高，产 生热量传递，通过对流 换热空气将热量传给湿 球当空气传递给纱布 上的水分的放热平衡时 的温度称为湿球温度 风速 4m/s， 36 湿球加湿过程中的热平衡关系式： 等焓过程 37 练 习 1.常压下的干空气从“湿球”温度计球部吹过。

它所指示 的 温度是少量液体蒸发到饱和蒸汽——空气混合物的稳定平 均 温度，温度计的读数是16 ℃，如图所示在此温度下的物 性参数为水的蒸汽压Pw=0.01817bar，空气的密度 ρ=1.215kg/m3，空气的比热Cp=1.0045kJ/(kg ℃） ，水 蒸 汽的汽化潜热r=2463.1kJ/kg，Sc=0.6.,Pr=0.7 试计算干空气的温度 2.试计算空气沿水面流动时的对流质交换系数hm和每小时 从 水面上蒸发的水量已知空气的流速u=3m/s，沿气流方向 的 水面长度l=0.3m，水面的温度为15 ℃，空气的温度20℃， 空气的总压力1.013*105Pa，其中水蒸汽分压力p2=701Pa， 相当于空气的相对湿度为30% 38 实际工程问题：靠近固体 壁面的一薄层流体速度变 化较大，而其余部分速度 梯度很小 Ø 远离固体壁面，视为理想流体 －－欧拉方程、伯努利方程 Ø 靠近固体壁面的一薄层流体， 进行控制方程的简化－－流动 边界层 1904年普朗特首先提出 Ø 边界层厚度 流体流动的控制方程是非线性的偏微分方程组，处理 非线性偏微分方程依然是当今科学界的一大难题 4.5 边界层类比 39 流体在绕过固体壁面流动时，紧 靠固体壁面形成速度梯度较大的 流体薄层称为流动边界层 边界层的定义 流速相当于主流区速度的0.99处到固 体壁面间的距离定义为边界层的厚度 边界层的形成与特点 层流区：边界层厚度 随进流深度增加不断 增加，但变化较平缓 湍流区：边界层厚度 随进流深度的增加迅 速增加 过渡区或混合区： 边界层厚度随进流 深度的增加而增加 的相对较快 4.5.1 边界层理论的基本概念 平板绕流 40 主流区－－欧拉方程、柏努利方程 微分方程的建立 边界层内部－－连续性方程和N－S 方程的简化 数量级分析： 规定: 4.5.2 平面层流边界层微分方程 41 微分方程的建立 普朗特边 界层微分 方程 边界条件: 4.5.2 平面层流边界层微分方程 42 微分方程的解－布拉修斯解 方程简化： Ø 三维问题 Ø 偏微分方程组 Ø 偏微分方程 ü 二维问题 ü 偏微分方程 ü 常微分方程 4.5.2 平面层流边界层微分方程 43 微分方程的解－布拉修斯解 方程简化： 4.5.2 平面层流边界层微分方程 44 微分方程的解－布拉修斯解 方程简化： 豪沃斯数值解： 4.5.2 平面层流边界层微分方程 45 微分方程的解－布拉修斯解 龙格－库塔系列计算方法 4.5.2 平面层流边界层微分方程 46 可用于不同流动形态、不同 几何形状的边界层问题 布拉修斯解是一个无穷级数，使用 不方便；只适用于平板表面的。