2016同济大学土木工程本科毕业设计-框架结构设计计算书终稿

1、 装 订 线 TONGJI UNIVERSITY毕业设计（论文）课题名称上海某生物技术公司办公楼副 标 题D 楼框架结构设计院 ( 系 )土木工程学院（建筑工程系）专业土木工程姓名XXX学号XXXXXX指导教师周建民日期2013 年 6 月 14 日毕业设计（论文）报告纸 装 订 线 上海某生物技术公司办公楼D 楼框架结构设计学学生生X X X X X X ( (专业：土木工程学院土木工程专业专业：土木工程学院土木工程专业) )指导教师指导教师周建民周建民( (单位：土木工程学院建筑工程系单位：土木工程学院建筑工程系) )【设计总说明设计总说明】1 建筑设计总说明1.1 工程概况本建筑是上海某生物技术公司办公楼，地处上海市浦东新区。经上级主管部门和城建部门批准，该公司拟建造一栋总建筑面积为 1800 m2的三层现浇钢筋混凝土框架结构办公楼。1.2 设计资料本建筑设计使用年限：50 年。建筑结构重要性等级：二级。抗震设防烈度 7 度，抗震设防类别为丙类，设计地震分组为第一组建筑场地四类。楼面和屋面活荷载标准值为 2.0kN/m2。风荷载设计参数：基本风压为 0.55kN/m2，地面粗糙度

2、类别为 C。雪荷载设计参数：基本雪压为 0.20kN/m2。工程地质资料地下水位在地表以下 0.55m 处。按工程地质勘察报告，场地地层特性为：第层素填土：平均厚 1.6 m。第层粉质粘土：褐黄色，平均层厚 2.50m,压缩系数 a0.34MPa-1，中压缩性，土质相对较好，容许承载力 f 95kN / m2。第层淤泥质粉质粘土:灰色，平均层厚 6.30m，流塑，高压缩性，容许承载力 f 75kN/m2。第层淤泥质粘土：灰色，平均层厚 3.96m，流塑，高压缩性，容许承载力 f 65kN/m2。第层淤泥质粉质粘土：灰色，平均层厚 3.30m，流塑，高压缩性，容许承载力 f 60kN/m2。第层粉质粘土：灰色，平均层厚 8.30m，软塑，高偏中压缩性，容许承载力 f 75kN/m2。1.3 平面设计1.3.1 总平面设计从总平面布置的基本原则考虑，本建筑采用“一”字体型。主入口设在南面并靠近西面，为了满足防火、紧急时刻人员疏散要求，本建筑在东面设一侧门。1.3.2 主要房间设计主要房间是各类建筑的主要部分，是供人们学习、生活的必要房间，由于建筑物的类别不使能不同，对主要毕业设计（论文）报

3、告纸 装 订 线 房间的设计也不同。但主要房间设计应考虑的基本因素仍然是一致的，即要求有适宜的尺寸，足够的使用面积，适用的形状，良好的采光和通风条件，方便的内外交通联系，合理的结构布置和便于施工等。因此，本建筑的柱网平面布置为 6.3 m 8.1m。1.3.2 辅助房间设计在本建筑中，辅助房间主要为卫生间。卫生间的设计在满足设备布置及人体活动的前提下，应设在人流交通线上与走道机楼梯间相连处，如走道尽端，楼梯间即出入口或建筑物转角处。为遮挡视线和缓冲人流，卫生间应设置前室，前室内设洗手盆和污水池。在卫生间面积较小时，为以便随手关门，卫生间的门设置为弹簧门。在本建筑中，每层设男、女卫生间各一间，设在建筑物的东部，前室设 2 个洗手盆，1 个污水池；男卫生间设单间 3 个， 小便池 3 个， 污水池 1 个； 女卫生间设单间 4 个， 洗手盆 2 个， 污水池 1 个。 单间尺寸均为 10001400m，内开门。1.3.3 交通联系空间的平面设计水平交通空间的平面设计走廊起着联系各个房间的作用，走廊宽度的确定，应符合防火、疏散和人流畅通的要求。本建筑走廊轴线尺寸为 2700mm，走廊两端各设

4、一窗户以自然采光。所有门窗均为铝合金门窗。垂直交通空间的平面设计楼梯是多层房屋的垂直联系和人流疏散的主要措施。由于该建筑物是办公楼，按防火要求和疏散人流，该建筑物在西南和东北角共设两部楼梯，两个楼梯均采用平行双跑。另在该建筑东部设一升降电梯。1.4 剖面设计1.4.1 层高确定本建筑为三层， 底层层高为 4.5m， 二、 三层高为 4.2m， 主体结构建筑高度为 14.45m， 其中女儿墙高度为 1.1m，室内外高差 0.45m；出屋面楼梯间处建筑高度为 17.05m，其中女儿墙高度为 0.7m。室内地面标高为0.000m。1.4.2 室内外高差确定为防止室内受室外雨水的流渗， 室内与室外应有一定的高差， 且高差不宜过大， 若过大便不利于施工和通行，故设计室内外高差为 0.45m，设置 3 个踏步，每级踏步高 150mm，宽 300mm。平台面宽 1m，应做成向外倾斜 2的流水坡，以免雨水渗入室内。1.4.3 屋面排水设计本建筑设计中屋面利用结构找坡（3） ，采用有组织内排水。因 33,取=3，则由001.751.751.43 300 66527066516951013 1svsv t

5、yvAAf bhfhss得/0.2489svAs 。/0.2413/ 3000.0008300.26/0.26 1.43/ 2700.001377svsvtyvAbsff,/0.0013773000.4131svsv minAsb故按最小配箍率配箍，取双肢A8，2100.53mmsvA，则毕业设计（论文）报告纸共 67 页第 52 页 装 订 线 s=100.53/0.4131=243,取 s=200，用A8200，如表 6.20 所示。B.对于顶层梁梁端底部和顶部钢筋面积比符合要求。按()/lr vbbbnGbVMMlV计算梁剪力：1.17.5m1.2 86.75104.10kNvbnGblV，顺时针弯矩时：1.1 ( 13.48286.93)/7.5 104.10144.206kNV 逆时针弯矩时：1.1 ( 186.31 164.33)/7.5 104.10100.876kNV 144.2060.85122.58kN，对比表 6.15，取剪力设计值为178.11kNV 。00.250.25 14.3 300 665713212.5Nccf bhV=2700/665=4.063,取

6、=3，则由001.751.751.43 300 66527066517811013 1svsv tyvAAf bhfhss得/0.2968svAs 。/0.2413/ 3000.0008300.26/0.26 1.43/ 2700.001377svsvtyvAbsff,/0.0013773000.4131svsv minAsb故按最小配箍率配箍，取双肢A8，2100.53mmsvA，则s=100.53/0.4131=243,取 s=200，用A8200，如表 6.21 所示。6.6.3 柱正截面配筋计算A.A 轴底层柱强柱弱梁调整：1.3cbMM右震时：1.31.31.2 101.63 1.3204.61504.33kN mbM 上柱相对线刚度：1 0.9 / 4.20.2143下柱相对线刚度：1/ 5.50.1818故下柱的分配系数：0.1818/ 0.18180.21430.4590上柱的分配系数：0.2143/ 0.18180.21430.5410下柱分得的弯矩：0.4590504.33231.49kN m乘以承载力抗震调整系数后：0.8231.49185.19kN m155.8

7、2kN m（8 截面）故组合下：8 截面弯矩改为 185.19kNm，7 截面弯矩改为 208.80kNm左震时：1.31.3101.631.3204.61213.67kN mbM 下柱分得的弯矩：0.4590213.670.878.46kN m94.53kN m故组合下：7、8 截面弯矩按表 6.19 中值计算。毕业设计（论文）报告纸共 67 页第 53 页 装 订 线 组合：1185.19kN mM ，2208.80kN mM ，则12/185.19/ 208.800.8900.9MM 500/ 12144.34mmi 12/5500 /144.3438.113412/34120.89044.68cliMM 故不考虑附加弯矩的影响，按208.80kN mM ，660.20kNN 计算得2767.25mmsA 。组合：194.53kN mM ，2163.48kN mM ，则12/94.53/163.480.5780.9MM 12/5500 /144.3438.113412/34120.57840.94cliMM 按163.48kN mM ，489.66kNN 计算得2589.88mm

8、sA 。由上可得，组合起控制作用，单侧配 4C18（21018mmsA ） ，侧边增配 2C16，满足总配筋率不应小于 0.75%的要求。B.A 轴二层柱右震时：柱底1.3bM分来0.541 504.33 0.8218.27kN m142.73kN m（9 截面弯矩） ，故取 9 截面为 218.27kNm。左震时：柱底1.3bM分来0.541 213.670.892.48kN m30.47kN m（9 截面弯矩）右震时：柱顶处梁1.31.31.2 119.681.3 134.06413.26kN mbM 分给此柱0.50.8413.26165.30kN m135.80kN m（10 截面弯矩）左震时：柱顶处梁1.31.3119.681.3 134.0670.98kN mbM 分给此柱0.50.870.9828.39kN m38.37kN m（10 截面弯矩）组合：1165.30kN mM ，292.48kN mM ，则12/38.37/92.480.4150.9MM 500/ 12144.34mmi 12/4200 /144.3429.103412/34120.75743.09cliMM 故不考虑附加弯矩的影响，按218.27kN mM ，382.44kNN 计算得21014.20mmsA 。组合：138.37kN mM ，292.48kN mM ，则12/38.37/92.480.4150.9MM 12/4200 /144.3429.103412/34120.41538.98cliMM 按92.48kN mM ，304.95kNN 计算得2 i2 m n269.25mm500mmsbhA，不起控制。由上可得，组合起控制作用，单侧配 4C18（21018mmsA ） ，侧边增配 2C16，满足总配筋率不应小于 0.75%的要求。毕业设计（论文）报告纸共

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