生物质无轴螺旋连续热解装置送料器设计及中试.docx

生物质无轴螺旋连续热解装置送料器设计及中试　　摘要：为解决有轴螺旋送料器存在质量大、能耗高、易产生机械干涉等问题，该文设计了送料能力为150kg/h的生物质无轴螺旋送料器，并以稻壳为原料开展了冷态输送和热解试验设计的无轴螺旋送料器关键尺寸为：螺旋外径为400mm、螺旋轴径为80mm、螺距为200mm，送料器采用柴油燃烧机和热解气回烧的方式加热，计算出燃烧机需要提供的功率为95.43kW稻壳冷态输送试验表明，当送料频率为50Hz即无轴螺旋的转速为2.03r/min时，无轴螺旋送料器输送稻壳的送料量为224.3kg/h＞150kg/h，无轴螺旋送料器的实际送料量高于理论计算值稻壳热解试验表明，当加热腔最高温度为（700±50）℃时，随着热解时间增加，稻壳炭的挥发分质量分数由22.45%减至13.6%，灰分质量分数由29.38%增至33.44%，固定碳质量分数由48.17%增至52.96%稻壳炭的高位热值随热解时间增加而增加，但在试验范围内增幅不大热解时间对生物炭品质影响较大，即传热速率是限制大型连续热解反应器处理效率提高的主要因素，因此，在工业化应用的大型热解反应器的设计中，应着重考虑提高热解传热效率的方法。

　　0引言　　生物质能是可再生能源的重要组成部分，对其进行高效地开发利用，对解决能源紧缺，生态环境恶化等问题发挥着十分积极的作用^[1-2]生物质热解是指生物质在完全缺氧或者厌氧的环境下，利用热能切断生物质大分子中的化学键，将其转变为气体、液体和固体产物的热化学过程^[3-5]研制节能高效的生物质热解反应器是高效地利用生物质能的关键之一　　目前，生物质热解反应器的主要类型有流化床反应器、固定床反应器、携带床反应器、涡旋反应器、烧蚀反应器、旋转堆反应器、真空热裂解反应器和螺旋反应器等^[6-13]但是，至今仍然没有研发出得到广泛认可的反应器加拿大滑铁卢大学（Waterloo）开发了以氮气为载气的常压流化床热解设备，研究最大生物油产率的反应条件，高效、快速地利用生物质资源，特别是林业剩余物来生产生物油^[14]流化床热解设备具有加热速率快，气相停留时间短，控温简便，固体产物分离简便等优点^[15-17]　　循环流化床反应器和流化床反应器原理相似，具有高的传热速率和短暂的生物质停留时间，是生物质快速热解液化反应器的另一种理想选择^[18]。

烧蚀反应器通过外界提供高压，生物质颗粒以相对于反应器较高的速率（>1.2m/s）移动并热解，生物质是由叶片压入到金属表面，此反应器不受物料颗粒大小和传热速率的影响，但受加热速率的制约^[19]荷兰Twente大学发明研制的旋转锥反应器，采用离心力来移动生物质，生物质颗粒与过量的惰性热载体同时进入旋转锥反应器的底部，当生物质颗粒和热载体构成的混合物沿着炽热的锥壁螺旋向上传送时，生物质与热载体充分混合并快速热解，而生成的焦炭和砂子被送入燃烧器中燃烧，预热载体^[20]郑晓彪等^[21]设计制作了双滚筒内螺旋式固体热载体生物质热解反应器，结构简单紧凑，增加了陶瓷球与生物质粉末接触机率，强化了传热，对生物质粉末和陶瓷球热载体的混合效果好华南农业大学^[22-23]研发的生物质连续热解反应装置，采用变螺距结构，提高了螺旋送料器的送料能力和性能，具有结构简单、反应条件易于操控、能够实现连续稳定作业的优点　　有轴螺旋送料器存在质量大，能耗高，高温条件下轴向伸长导致对轴承作用力增大，降低轴承寿命，物料受热膨胀后易黏附在旋转轴等问题。

无轴螺旋送料器的送料能力比有轴螺旋送料器高7.9%^[24]；无轴螺旋送料器输送部件质量小，仅为有轴螺旋送料器的1/2，甚至更小，运行功耗低；输送过程中送料器不易堵塞，能够有效地防止物料缠绕；无轴螺旋送料器具有一定的伸缩性，为受热膨胀的物料和热解挥发物排出提供足够的空间，防止预热解的高黏度物料堵塞反应器　　本文在小型无轴螺旋送料器的基础上，设计了送料能力为150kg/h连续热解反应器核心部件：无轴螺旋送料器和加热组件，并在相应的试验装置上开展了以稻壳为原料的连续热解试验，为连续热解反应装置的工业化应用提供设计基础　　1连续热解反应装置　　生物质无轴螺旋连续热解装置如图1所示，该装置采用水平布置的方案，由驱动电机、联轴器、无轴螺旋送料器、加热组件、料斗、炭箱、冷凝器等组成，其工作原理为：生物质原料从料斗进入无轴螺旋送料器，由无轴螺旋从反应器前段输送至末端，并在输送过程中完成干燥和热解过程，生成的挥发物和气体从炭箱上端的排气口进入冷凝器冷凝，木醋液和焦油收集储存，不可冷凝气体从出气口排出，热解产生的炭由螺旋送料器送入炭箱冷却、收集　　2无轴螺旋送料器设计　　2.1关键参数设计　　一般的螺旋送料器的螺旋外径D、螺旋轴径d、螺距S和使用转速n应分别满足式（1）～式（4）^[25]。

　　式中A为物料的综合特征系数，计算中A=50　　根据生物质原料特性，参照《机械工程手册》，具体参数选择K=0.05，Ψ=0.3，C=1生物质原料容重变化较大，当取γ=110kg/m³时，D≥91.62mm，当取γ=270kg/m³时，D≥63.98mm螺旋叶片直径通常制成标准系列，D=100、120、150、200、250、300、400、500和600mm^[26]，相同工况下，螺旋外径越小，无轴螺旋送料器的输送能力越小，此外，转速一定的情况下，为了能够使生物质完全热解，必须增加加热段的长度以保证足够的热解时间综合考虑，暂取螺旋外径D=400mm　　根据式（3），80mm≤d≤140mm，螺旋轴径增大，势必降低有效输送面积，故取螺旋轴径d=80mm根据式（4），200mm≤S≤440mm，当螺距较大时，虽然轴向输送速度增大，但是会出现圆周速度不恰当的分布情况，当螺距较小时，圆周速度分布情况较好综合考虑，取螺距S=200mm考虑到高温时，材料的热变形较大，取螺旋外径与管壁的距离λ=20mm。

由式（4）得，螺旋的许用转速为nmax=79.06r/min文献[27]在螺旋连续热解反应器上开展了松木屑的热解反应，认为松木屑热解温度为600℃时，粒度为1～2mm的固体生物质的最佳热解时间为6min由于本文设计的送料器直径和生物质原料粒度较大，完全热解所需时间较长，因此，对热解时间适当延长，暂定无轴螺旋送料器中原料热解时间为8min，即t=8min连续热解反应器的加热段长度为l=4000mm，由式（5）得，无轴螺旋的实际使用转速n=2.5r/min，取实际转速为n=2r/min，在此情况下，由式（6）得，无轴螺旋送料器的实际送料量Q=156.26kg/h，可以满足设计要求螺旋叶片由宽度为160mm，厚度为18mm的310不锈钢条制成无轴螺旋送料器管筒用外径为456mm、壁厚为8mm，长度为6000mm的310不锈钢管制成为了保证整个装置的密闭性，在管筒进料端的进料口上端安装气动闸阀　　热解反应器所需要的电机驱动功率主要用来克服物料输送过程中的各种阻力所消耗的能量，主要包括以下几个部分：物料与机壳之间的摩擦作用所消耗的能量、物料与螺旋叶片之间的摩擦作用所消耗的能量、螺旋叶片与机壳之间的摩擦所消耗的能量、传动部分摩擦的作用所消耗的能量、物料颗粒间的相对运动所消耗的能量^[28]。

由式（7）、（8）分别计算出P0=0.0036kW，P=0.0055kW，由此可知，物料输送过程中的各种阻力所消耗的能量较小，然而在热解过程中，物料受热后水分、挥发分析出会增加物料的黏度，导致输送功率增加；同时，物料也容易进入螺旋送料器叶片与筒壁的间隙，导致送料阻力骤增，因此生物质连续热解送料器应该有较大的功率储备综上，本文选用额定功率为5.5kW四级三相异步减速电机，额定转速为1450r/min，减速比为29，利用变频器控制电机转速　　2.3加热组件　　加热组件提供热解过程所需要的能量，是无轴螺旋送料器重要的附属部件根据文献[29]，1kg稻壳完全热解所需外界提供的热量为5MJ，稻壳热解三态产物中，可燃气的质量约占25%，1kg稻壳热解产生的可燃气燃烧释放的热量为3.871MJ本文所设计的无轴螺旋送料器采用柴油燃烧机和热解气混合供热的方式提供热解所需热量，以热效率为0.7计算^[29]，热解1kg稻壳，柴油燃烧机提供的热量为1.129MJ装置设计的处理量为150kg/h，根据式（9）计算柴油燃烧机所需提供功率P=95.43kW因此，选用百特斯PX10柴油燃烧机，其输出功率为58～116kW，提供一定的功率储备，以适应不同生物质原料热解。

　　Pw=Qq/3600（9）　　式中Pw为加热功率，kW；q为热值，kJ；Q为单位时间内的处理量，kg/h　　生物质热解可以分为干燥失水、预热解阶段、热解阶段、炭化阶段4个阶段，其中干燥失水、预热解阶段反应温度较低，热解阶段、炭化阶段反应温度较高，因此，将柴油燃烧机布置在无轴螺旋送料器的出料端，热解过程中能够沿送料器送料方向形成逐渐升高的温度梯度，满足热解不同反应阶段的温度要求　　2.4其他配件主要参数　　炭箱内部为微正压，因此，采用简单的圆筒结构，以方便加工，下端布置出料螺旋以便于取料炭箱的设计相对简单，因此不再进行相关的设计计算，具体尺寸为Ф800mm×1800mm　　炭化过程的冷凝主要分为固体产物的冷却和气体产物的冷凝，固体产物的冷却在炭箱中进行气体产物通过炭箱上端的出气口进入冷凝器冷凝根据产物特性，送料器处理量，参考《换热器设计手册》，采用立式管层冷凝器，其尺寸为Ф700mm×800mm，冷却水流量为800kg/h，换热面积为10.7mm²　　3无轴螺旋送料器输送特性及热解特性试验及结果分析　　3.1试验原料　　试验以稻壳为原料，稻壳购自于广州某稻谷加工厂。

其工业分析结果与堆积密度见表1，工业分析方法参考国标GB/T28731-2012固体生物质燃料工业分析方法，堆积密度测量方法参考《NY/T1881.6-2010》　　3.2试验方法　　1）螺旋叶片转速测定：调节变频器频率控制电机转速，记录螺旋叶片转动3圈所需时间，重复3次，取平均值，计算螺旋叶片转速　　2）冷态送料量测定：在料斗中加入稻壳，调节变频器频率，打开闸阀，当有稻壳落入炭箱后，开始计时，称量3min内无轴螺旋送料器输送稻壳的质量，重复3次，计算单位时间送料量　　3）热解试验：调节燃烧机工作负荷，控制加热腔最高温度为（700±50）℃，在料斗中加入稻壳，打开驱动电机电源，控制变频器频率分别为10、20、30Hz进行稻壳连续热解试验，记录测温点温度变化，试验结束，对不同频率下得到的稻壳炭进行工业分析和热值分析　　3.3结果与讨论　　3.3.1冷态输送特性　　试验结果如表2所示，变频器送料频率与各电机转速之间呈现较好的正线性相关关系，传动性能稳定，能有效地控制螺旋叶片转速当送料频率为50Hz时，无轴螺旋叶片的转速为2.03r/min，对应的稻壳送料量为224.3kg/h，远大于理论送料量。

在输送过程中，发现稻壳密实地填充在送料器内，并受到螺旋叶片的挤压作用，即实际填充率远大于理论计算的选用值，导致实际送料量比理论计算值高　　3.3.2热解特性　　如图1所示，加热腔上端平均布置了。