菱形挂篮侧模和底模受力计算.doc

刘射红计算 2009-4-291挂篮模板受力计算书、、侧模的受力计算：1、模板制作；模板由面板、竖向小肋、横肋三个主要构件组成面板为 δ5mm 的钢板，横肋采用[8 的槽钢，间距为 280mm，竖向小肋为 δ6mm×80 的扁钢，间距为 397mm2、设计计算依据：a、 《材料力学》；b、人民交通出版社 《路桥施工计算手册》；c、中国建筑工业出版社 《建筑工程大模板技术规程》JGJ 74—2003d、人民交通出版社 《公路桥涵施工技术规范》3、侧压力计算；新浇筑的混凝土作用于侧面模板的最大压力计算取 K=1.2，T=15℃，v=2.24m/h，γ=25kN/m3，v/T=0.149＞0.035， 则有 h=1.53+3.8v/T=2.09mPm=Kγh=1.2×25×(1.53+3.8×2.24÷15)=62.9kPa，考虑振捣混凝土时产生的荷载5kPa，则总侧压力p=62.9+5=67.9kPa4、面板计算(1) 强度验算按三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算刘射红计算 2009-4-292，由《路桥施工计算手册》的附表二得8 . 0500400yx ll=－0.0722， =－0.0570，=0.031，=0.0124， 0 xmK0 ymK xmK ymKfK=0.00208。

取 1mm 宽的板条作为计算单元，荷载 q 为：q＝0.0679×1=0.0679N/mm求支座弯矩:Mx0 =·q·lx2＝－0.0722×0.0679×4002=－784.4N.mm0 xmKMy0 =·q·lx2＝－0.057×0.0679×4002=－619N.mm0 ymK面板的截面系数:W＝bh2=×1×52＝4.2mm361 61应力为:σmax＝==186.8MPa＜215 MPa 满足要WMmax 2 . 44 .784求求跨中弯矩:Mx =.q.lx2＝0.031×0.0679×4002=336.8N.mm xmKMy =.q.lx2＝0.0124×0.0679×4002=134.7N.mm ymK钢板的泊松比 ν=0.3，故需换算为:Mx(v )= Mx+νMy=336.8+0.3×134.7＝337.21N.mm My(v )= My+νMx=134.7+0.3×336.8＝235.8N.mm 应力为:σmax＝==80.3MPa＜215 MPa WMmax 2 . 4 21.337满足要求2)挠度验算刘射红计算 2009-4-293B0===44.64×105 N.mm)1 (1223vEh )3 . 01 (125101 . 2235ωmax= =0.00208×=0.61mmfK04Bql541064.444000679. 0＜ 满足要求。

40061. 0l 40015、横肋计算横肋间距 397mm，采用[8 槽钢荷载:q=Ph=0.0679×397=26.96N/mm；[8 的截面系数 W=25.3×103 mm3;惯性矩 I=101.3×104 mm4,Mmax=0.125ql2=0.125×26.96×4002=539200N.mm(1)强度验算σmax＝==50.53MPa＜215MPa 满足要求WMmax31067.10539200 (2)挠度验算ω===0.15mmEIql 384544541033.83101 . 238450095.335 ＜ 满足要求50015. 0l 50016、竖肋计算竖肋间距 280mm，采用 δ6×80 的钢带荷载:q=Ph=0.0679×822=55.81N/mm；W=bh2=10÷6×802=12.8×103mm3；61I=bh3=10÷12×803=42.67×104mm4；121M=0.125ql2=0.125×55.81×8222=4713740.5N.mm；刘射红计算 2009-4-294(1)强度验算σmax＝==147.25MPa＜215MPa WMmax31067.1035 .4713740 满足要求。

2)挠度验算ω===0.15mmEIql 384544541033.83101 . 238482281.555 ＜ 满足要求50015. 0l 5001、、底模的受力计算：1、模板制作：模板由面板、竖向小肋、横肋三个主要构件组成面板为 δ5mm 的钢板，横肋采用∠50×5 的角钢，间距为 300mm，竖向小肋为 δ6×80 的扁钢，间距为 200mm2、设计依据以上面的侧模依据一样，这里省略，不再重复3、侧压力计算；新浇筑的混凝土作用于侧面模板的最大压力计算取 K=1.2，T=15℃，v=2.24m/h，γ=25kN/m3，v/T=0.149＞0.035， 则有 h=1.53+3.8v/T=2.09mPm=Kγh=1.2×25×(1.53+3.8×2.24÷15)=62.9kPa，考虑振捣混凝土时产生的荷载5kPa，则总压力p=62.9+5=67.9kPa4、面板计算(1) 强度验算刘射红计算 2009-4-295按三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算，由《路桥施工计算手册》的附表二得8 . 0500400yx ll=－0.0722， =－0.0570，=0.031，=0.0124， 0 xmK0 ymK xmK ymKfK=0.00208。

取 1mm 宽的板条作为计算单元，荷载 q 为：q＝0.0679×1=0.0679N/mm求支座弯矩:Mx0 =·q·lx2＝－0.0722×0.0679×4002=－784.4N.mm0 xmKMy0 =·q·lx2＝－0.057×0.0679×4002=－619N.mm0 ymK面板的截面系数:W＝bh2=×1×52＝4.2mm361 61应力为:σmax＝==186.8MPa＜215 MPa 满足要求WMmax 2 . 44 .784求跨中弯矩:Mx =.q.lx2＝0.031×0.0679×4002=336.8N.mm xmKMy =.q.lx2＝0.0124×0.0679×4002=134.7N.mm ymK钢板的泊松比 ν=0.3，故需换算为:Mx(v )= Mx+νMy=336.8+0.3×134.7＝337.21N.mm My(v )= My+νMx=134.7+0.3×336.8＝235.8N.mm 应力为:σmax＝==80.3MPa＜215 MPa WMmax 2 . 4 21.337满足要求2)挠度验算刘射红计算 2009-4-296B0===44.64×105 N.mm)1 (1223vEh )3 . 01 (125101 . 2235ωmax= =0.00208×=0.61mmfK04Bql541064.444000679. 0＜ 满足要求。

40061. 0l 40015、横肋计算5、横肋计算横肋间距 300mm，采用∠50×5 的角钢荷载:q=Ph=0.0679×300=20.37N/mm；∠50 的截面系数 W=25.3×103 mm3;惯性矩 I=101.3×104 mm4,Mmax=0.125ql2=0.125×20.37×3002=229162.5N.mm(1)强度验算σmax＝==21.48MPa＜215MPa 满足要求WMmax31067.105 .229162 (2)挠度验算ω===0.15mmEIql 384544541033.83101 . 238450095.335 ＜ 满足要求50015. 0l 50016、竖肋计算竖肋间距 200mm，采用 δ6×50 的钢带荷载:q=Ph=0.0679×3668=249.05N/mm；W=bh2=10÷6×502=4.17×103mm3；61I=bh3=10÷12×503=10.42×104mm4；121刘射红计算 2009-4-297M=0.125ql2=0.125×249.05×36682=41884681.1N.mm；(1)强度验算σmax＝==130.85MPa＜215MPa WMmax31067.1031 .41884681 满足要求。

本挂篮模板强度和刚度的计算仅针对模板的强度和刚度的计算，不包含任何杆件及附属构件在内，在浇注混凝土时要主意混凝土的浇注速度，这为杆件及附属构件、模板的强度及刚度进一步得到保障本计算书仅为数字计算，不包含意外的情况，希望浇注混凝土时控制好浇注速度计算人：刘射红计算日期：2009 年 4 月 29 日。