2021年楼盖的结构和平面布置.docx

精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.2. 楼盖的结构和平面布置主梁沿纵向布置，次梁沿横向布置；主梁的跨度为 6.6m，次梁跨度为 6m；主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 6.6/3=2.2m ， l02/l01=6.6/2.2=3、 因此按单向板设计；按跨高比条件，要求板厚 h 大于等于 2200/30=73mm、对工业建筑的楼盖板，要求 h 大于等于70mm、取板厚 h=80mm；次梁截面高度应满意 h=l0/18~l0/12=6000/18~6000/12=333~500mm. 考虑到楼面可变荷载比较大，取 h=500mm截. 面宽度取为 b=200mm；主梁的截面高度应满意 h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm ，取 h=650mm截.取为 b=300mm；楼盖结构平面布置图：面宽度训练资料第 1 页，共 7 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.3. 板的设计（1）荷载板的永久荷载标准值5mm厚 1：2 水泥砂浆加“ 108”胶水着色粉面层 0.005x20=0.1kn/m220mm厚水泥砂浆找平 0.02x20=0.4kn/m2钢筋混凝土结构层 0.08x25=2kn/m2纸筋石灰浆顶棚 15mm厚 0.015x16=0.24kn/m2小计 2.74kn/m2板的可变荷载标准值 6kn/m2永久荷载分项系数取 1.2 ；因楼面可变荷载标准值大于 4kn/m2 ，所以可变荷载分项系数应取1.3 ；于为板的永久荷载设计值 g=2.74x1.2=3.288kn/m2可变荷载设计值 q=6x1.3=7.8kn/m2荷载总设计值 g+q=11.088kn/m2 ，近似取为 11kn/m2（2）运算简图按塑性内力重分布设计；次梁截面为 200mmx500mm板、 的运算跨度：边跨 l01=ln=2200-200/2=2100mm中间跨 l02=ln=2200-200=2000mm因跨度相差小于 10%，可按等跨连续板运算；取 1m宽板带作为运算单元，运算简图如图：（3）弯矩设计值（4）不考虑板拱作用截面弯矩的折减；由表 11-1 可查得，板的弯矩系数分别为：边支座1/16 ；边跨中， 1/11 ；离端其次支座， 1/11 ；中跨中， 1/16 ；中间支座， 1/14 ；故MA=-(g+q)l01^2/16=-11x2.1^2/16=-3.03kn.m M1=(g+q)l01^2/14=11x2.1^2/14=3.47kn.m MB=-(g+q)l01^2/11=-11x2.1^2/11=-4.41kn.m MC=-(g+q)l02^2/14=-11x2.0^2/14=-3.14kn.m M2=M3=(g+q)l02^2/16=11x2.0^2/16=2.75kn.m(4) 正截面受弯承载力运算设环境类别一级， C30 混凝土，板的最小爱护层厚度 c=15mm；假定纵向钢筋直径 d 为 10mm，板厚 80mm，就截面有效高度 h0=h-c-d/2=80-15-10/2=60mm; 板宽 b=1000mm；C30 混凝土，α1=1、fc=14.3kn/mm2、HPB300 钢筋， fy=270N/mm2；板钢筋运算的过程列表为： 截面 A 1 B 2 C训练资料第 2 页，共 7 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.弯 矩 设 计 值（kn.m ）-3.03 3.47 -4.41 -3.14 2.75αs 0.058 0.067 0.086 0.061 0.053ξ 0.054<0.35 0.069 0.090<0.35 0.063 0.054<0.35计 算 配 筋As(mm2)171.6 219.3 286.0 200.2 171.6实际配筋(mm2)Ф6/8@200 As=196Ф8@200 As=251Ф8/10@200 As=322Ф8@200 As=251Ф6/8@200 As=196计 算 结 果 表 明 ： 支 座 截 面 的 ξ 均 小 于 0.35 ， 符 合 塑 性 内 力 重 分 布 的 原 就 ；As/bh=251/(1000x80)=0.31%、 此值大于 0.45Ft/Fy=0.45x1.43/270=0.24%、 同时大于 0.2%，满意最小配筋率的要求；4. 次梁的设计依据本车间楼盖的实际使用情形， 楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减；（1）荷载的设计值永久荷载设计值板传来永久荷载 3.288x2.2=7.23kn/m 次梁自重 0.2x(0.5-0.08)x25x1.2=2.52kn/m 次梁粉刷 0.02x(0.5-0.08)x2x17x1.2=0.34kn/m 小计 10.09kn/m可变荷载设计值： q=7.8x2.2=17.16kn/m荷载总设计值： g+q=27.25kn/m（2）运算简图按塑性内力重分布设计；主梁截面为 300mmx650m；m运算跨度：边跨 L01=Ln=6600-100-300/2=6350mm中间跨 L02=Ln=6600-300=6300mm因跨度相差小于 10%，可按等跨连续梁运算；次梁的运算简图：（3）内力运算由表 11-1 .表 11-3 可分别查得弯矩系数和剪力系数；弯矩设计值：MA=-(g+q)L01^2/24=-27.25x6.35^2/24=-45.78kn.m M1=(g+q)L01^2/14=27.25x6.35^2/14=78.48kn.m MB=-(g+q)L01^2/11=-27.25x6.35^2/11=-99.89kn.m M2=M3=(g+q)L02^2/16=27.25x6.30^2/16=67.60kn.m训练资料第 3 页，共 7 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.MC=-(g+q)L02^2/14=-27.25x6.30^2/14=-77.25kn.m剪 力 设 计 值 ： VA=0.50(g+q)Ln1=0.50x27.25x6.35=86.52kn VBl=0.55(g+q)Ln1=0.55x27.25x6.35=95.17kn VBr=Vc=0.55(g+q)Ln2=0.55x27.25x6.3=94.42kn承载力运算1）正截面受弯承载力正截面受弯承载力运算时，跨内按 T 形截面运算，翼缘宽度取 bf=L/3=6000/3=2000mm .bf=b+Sn=200+2000=2200mm、b+12hf=200+12x80=1160mm；三者的较小值，故取 bf=1160mm.除 支座 B 截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排；环境类别一级， C30 混凝土，梁的最小爱护层厚度 c=20mm；假定箍筋直径 10mm，纵向钢筋直径 20mm，就一排纵向钢筋 h0=500-20-10-20/2=460mm、 二排纵向钢筋 h0=460-25=435mm；C30 混凝土，α 1=1.0、 β c=1、Fc=14.3n/mm2、Ft=1.43n/mm2; 纵向钢筋采纳 HRB400 钢，Fy=360n/mm2、Fyv=360n/mm2；正截面承载力运算过程列于表， 经判别跨内截面均属于第一类T 形截面；截面A1B2C弯 矩 设 计 值-45.7878.48-99.8967.60-77.25（kn.m ） αs0.0760.0220.1850.0190.128ξ0.079<0.350.0220.206<0.350.0190.137<0.35As288.7466.3711.9402.7500.7选 配 钢 筋2&142&14+1&165&141&16+1&183&16（mm2）As=308As=509As=769As=455As=603运算结果说明，支座截面的ξ均小于 0.35 ，符合塑性内力重分布的原就； As/ （ bh ）=402/(200x500)=0.40%、 此值大于 0.45Ft/Fy=0.45x1.43/360=0.18%、 同时大于 0.2%，满意最小配筋率的要求；2) 斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力运算包括： 截面尺寸的复核. 腹筋运算和最小配筋率验算； 验算截面尺寸：hw=h0-hf=435-80=355mm、 因 hw/b=355/200=1.8<4、 截面尺寸按下式验算：0.25 β cFc.bh0=311.03x10^3n .Vmax=95.17kn 截面尺寸满意要求；运算所需腹筋：采纳 &6 双肢箍筋， 运算支座 B 左侧截面； 由 Vcs=0.7Ft.bh0+Fyv.Asv/s.h0、 可得到的箍筋间距：S=Fyv.Asv.h0/(Vbl-0.7Ft.bh0)=360x56.6x435/(95.17x10^3-0.7x1.43x200x435)= 1097mm调幅后受剪承载力应加强，梁局部范畴内将运算的箍筋面积增加 20%或箍筋间距减小 20%；线调整箍筋间距， s=0.8x1097=878mm、截面高度在 300-500mm的梁，最大箍筋间距 200mm最终取箍筋间距 s=200mm；为便利施工，沿梁长不变；验算配箍率下限值：弯 矩 调 幅 时 要 求 的 配 箍 率 下 限 为 ： 0.3Ft/Fyv=0.3x1.43/360=0.12%、 实 际 配 箍 率psv=Asv/(bs)=56.6/(200x200)=0.14%>0.12%、 满意要求；5. 主梁设计主梁按弹性方法设计（1）荷载设计值训练资料第 4 页，共 7 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.为简化运算，将主梁自重等效为集中荷载； 次梁传来的永久荷载： 10.09x6.6=66.594kn主梁自重（含粉刷） (（ 0.65-0.08 ）x0.3x2.2x25+2x(0.65-0.08)x0.02x2.2x17)x1.2=12.31kn永久荷载设计值 G=66.594+12.31=78.90kn可变荷载设计值 Q=17.16x6.6=。