自行车坡道区域400×1400mm框架梁支撑体系计算.docx
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自行车坡道区域400X 1400mm框架梁底部支撑体系计算计算依据：1、 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 130－20113、 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-20104、 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-20125、 《钢结构设计标准》 GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称自行车坡道混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400x1400模板支架高度H(m)2.25模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)20梁侧楼板厚度(mm)400二、荷载设计模板及其支架自重标准值Gik(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时 Qik(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境是否考虑风荷载否三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、 900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下:門1MM1AM平面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[T](N/mm2)1.5面板弹性模量玖N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm,按四等跨连续梁计算：W = bh2/6=1000x15x15/6 = 37500mm3 , I = bh3/12=1000x15x15x15/12 =281250mm4q1 — 0-9xmax[1-2(G 1k+(G2k+G3k)xh)+1-4Q2k ，1.35(G1k+(G2k+G3k”h)+l・4%Q2k]xb=0.9xmax[1.2x(0.1+(24+1.5)x1.4)+1.4x2 ,1.35x(0.1+(24+1.5)x1.4)+1.4x0.7x2]x1=45.261kN/mq1 = 0.9x1.35x[G1k+(G2k+G3k)xh]xb = 0.9x1.35x[0.1+(24+1.5)x1.4]x1 =静43.497kN/mq]活=0.9x 1.4xO.7xQ2kxb = 0.9x 1.4x0.7x2x 1 = 1.764kN/mq2 = [lx(Gik+(G2k+G3k)xh)]xb = [lx(0.1+(24+1.5)xl.4)]xl = 35.8kN/m计算简图如下：45.261 tN/m 45.261 kN/m 斗 5.2&lkN/m 斗 5.Z61kN/n.■—100” 1O01.DD100.■-.-■11、 强度验算M = 0.l07q1 L2+0.l2lq1 L2 = 0.107x43.497x0.12+0.121x1.764x0.12 =max F静 T]活0.049kN・m^=Mmax/W=0.049x106/37500=1.298N/mm2<[f]二 15N/mm2 满足要求！2、 挠度验算vmax=0.632q2L4/(100EI)=0.632x35.8x1004/(100x5400x281250)=0.015mm<[v] = L/400 = 100/400=0.25mm满足要求！3、 支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1 静 L+0.446/ 活 L=0.393x43.497x0.1+0.446x1.764x0.1 = 1.788kNR2=R4=1.143q1 静 L+1.223q]活 L=1.143x43.497x0.1+1.223x1.764x0.1 =5.187kN R3=0.928q1 L+l.l42q1 L=0.928x43.497x0.1+1.142x1.764x0.1=4.238kN3 1静 1活标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.393x35.8x0.1 = 1.407kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143x35.8x0.1 = 4.092kNR3'=0.928q2L=0.928x35.8x0.1 = 3.322kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50x100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[T](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：qi左=R/b=1.788/l = 1.788kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中二Max[R2,R3,R4]/b = Max[5.187,4.238,5.187]/1= 5.187kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q. =R5/b=1.788/1 = 1.788kN/m1右 5小梁自重：q2 = 0.9x1.35x(0.3-0.1)x0.4/4 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左= 0.9x1.35x0.5x(1.4-0.4)=0.608kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右= 0.9x1.35x0.5x(1.4-0.4)=0.608kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载：q4 = 0.9xMax[1.2x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x2 ,4左1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.7x2]x(0.5-0.4/2)/2x1=2.186kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载：q4 = 0.9xMax[1.2x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x2 :4右1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.7x2]x((1-0.5)-0.4/2)/2x1=2.186kN/m左侧小梁荷载 q 左=q]左+q2+q3 左+q4左=1.788+0.024+0.608+2.186=4.605kN/m 中间小梁荷载 q 中=q^+ q2=5.187+0.024=5.212kN/m右侧小梁荷载 q =q. +q2+q3 +q4 =1.788+0.024+0.608+2.186=4.605kN/m 右 1 右 2 3 右 4右小梁最大荷载 q=Max[q ,q ,q ]=Max[4.605,5.212,4.605]=5.212kN/m左中右正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q]左梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中―Max[R2',R3',R4']/b = Max[4.092,3.322,4.092]/1= 4.092kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q. ' = R5'/b=1.407/1 = 1.407kN/m1右 5小梁自重：q2'= 1x(0.3-0.1)x0.4/4 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'= 1x0.5x(1.4-0.4)=0.5kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'= 1x0.5x(1.4-0.4)=0.5kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载：q4 ' = [1x(0.5+(24+1.1)x0.4)]x(0.5-0.4/2)/2x1=1.581kN/m4左梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 ： q4[1x(0.5+(24+1.1)x0.4)]x((1-0.5)-0.4/2)/2x1=1.581kN/m左侧小梁荷载 q ' —q] '+q2'+q3 '+q4 '=1.407+0.02+0.5+1.581=3.508kN/m左 1左 2 3左 4左中间小梁荷载 q 中'=q^'+ q2'=4.092+0.02=4.112kN/m 右侧小梁荷载 q ' —q] '+q2'+q3 '+q4 ' =1.407+0.02+0.5+1.581=3.508kN/m右 1右 2 3右 4右小梁最大荷载 q'=Max[q ',q ',q ']=Max[3.508,4.112,3.508]=4.112kN/m左 中 右为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：5.Z12kN/in5.Z12kN/m5,2：12kN/[n[[[[[[[[[[[[[[[[[[[[I H H H H H H H H HrL 販,r.-■q x■i)5.2121cN/r-IM)1、 抗弯验算Mmax — max[0.1ql]2 , 0.5ql22] = max[0.1x5.212x0.92 , 0.5x5.212x0.32]= 0.422kN・m^=Mmax/W=0.422x106/83333=5.066N/mm2<[f]=11.44N/mm2满足要求！2、 抗剪验算Vmax—max[0.6ql1，qlj—max[0.6x5.212x0.9, 5.212x0.3] —2.814kNTmax=3Vmax/(2bh0)=3x2.814x1000/(2x50x100) —0.844N/mm2<[T]=1.232N/mm2 满足要求！3、 挠度验算v1 — 0.677q'l14/(100EI) —0.677x4.112x9004/(100x7040x416.667x104)—0.623mm<[v] — 11/400—900/400 — 2.25mmv2 — q'l24/(8EI)—4.112x3004/(8x7040x416.667x104)—0.142mm<[v] — 212/400—2x300/400 — 1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[l.lqL],0.4qL]+qL2]=max[l.lx5.212x0.9,0.4x5.212x0.9+5.212x0.3]=5.16 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为：R1=4.559kN,R2=5.16kN,R3=4.219kN,R4=5.16k N, R5=4.559kN正常使用极限状态：Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1。
