活性污泥反应动力学.docx

13.3活性污泥反应动力学及应用13.3.1概述活性污泥反应动力学能够通过数学式定量地或半定量地揭示活性污泥系统内有机物降解、污泥增长、耗 氧等作用与各项设计参数、运行参数以及环境因素之间的关系在活性污泥法系统中主要考虑有机物降解速度、微生物增长速度和溶解氧利用速度目前，动力学研究主要内容包括：(1) 有机底物降解速度与有机物浓度、活性污泥微生物量之间的关系2) 活性污泥微生物的增殖速度与有机底物浓度、微生物量之间的关系3) 微生物的耗氧速率与有机物降解、微生物量之间的关系13.3.2反应动力学的理论基础(1) 有机物降解与活性污泥微生物增殖曝气池是一个完整的反应体系，池内微生物增殖是微生物合成反应和内援代谢两项胜利活动的综合结果,式中，Y——产率系数，即微生物降解1kgB0D所合成的MLSS量，kgMLSS/kgBOD；Kd——自身氧化率，即微生物内源代谢的自身减少率；对于完全混合式活性污泥系统，曝气池中的微生物量物料平衡关系式如下：每日池内微生物污泥增殖量=每日生成的微生物量一每日自身氧化掉的量式中，S0——原水BOD浓度;Se——处理出水BOD浓度；Q——日处理水量，m3/d；V——曝气池容积，m3；X——曝气池中污泥平均浓度，mg/Lo q称为BOD比降解速率，其量纲与污泥负荷相同，单位一般用kgBOD/ (kgMLSS?d)表示。

即尹i两边除以vx,式子变为!八即，0c为泥龄可见高去除负荷下，污泥增长很快，导致排泥加快，污泥龄就短，生物向不够丰富，因此原 水的可生化性要好对于一个稳定的反应体系，Y、Kd是常数，可以设计实验获得一般生活污水类水质，Y=0.5〜0.65，Kd=0.05〜0.1；部分工业废水的Y、Kd值见设计手册2）有机物降解与需氧量同样，曝气池内，因为降解有机物，就要消耗溶解氧02，同时微生物内源代谢也消耗溶解氧即: 每日总需氧量=每日降解有机物耗氧量+每日自身氧化需氧量式中，a——降解需氧率，即活性污泥微生物每代谢lkgBOD所需要的氧量，kgO2/kgBOD；b——自身氧化需氧率，即每kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，kgO2/kgMLSS；S0、se、Q、V、X 同前对于一个稳定的反应体系，a、b是常数，可以设计实验获得将式（13-29）变换为：——-=◎ 亡二 + 3 = ctq + h=应+内一式中，：一一一污泥需氧负荷，单位量活性污泥在单位时间需氧量,kgO2/（kgMLSS・d）；层7辺—有机物耗氧率，去除单位量bod的耗氧量,kgO2/(kgBOD・d)；从上式看出: =(XVXAO. 1 * 医 _禺-幼雄§而前者表示，要实现高去除负荷，污泥需氧量就很大，要强曝气、耗能；后者表示，去除一定量的BOD，高去除负荷时需氧量较少，低去除负荷时需氧量较大。

原因是高去除负 荷泥龄0c短，污泥尚未来得及降解有机物就已经被排出系统，这种情况下剩余污泥量大、且不稳定 生活污水处理系统的a=0.42〜0.53，b=0.1〜0.213.3.3莫诺特公式及其应用（1）莫诺特（monod）公式^□-3谢生物増疸速率与底物浓復的关系囹打4底物比利用率与底物械度的关系1942年、1950年monod用纯种微生物、在单一底物下培养，实验得出微生物增殖速率与底物浓度之间的 关系，如图结果与米-门于1913年测定的酶促反应速率与底物浓度之间的关系是相同的因此，monod采用与米-门方程式相类似的公式来描述微生物比增殖速率与底物浓度之间的定量关系即:式中，卩 微生物比增殖速率，即单位生物量的增殖速率，t-1;卩max 微生物最大比增殖速率，t-1；S——有机底物浓度，mg/L；Ks——饱和常数，当g=gmax/2时的底物浓度，也称半速率常数，质量/容积而微生物增殖与底物减少是同步的，假设它们之间存在一定的生成比例关系，贝y底物降解速率（比速率） 可以描述为：1 dS Sv = — = v 对于完全混合曝气池,有 ■所以 '（2）莫诺特（monod）公式的推论① 当有机物浓度很高时dSS〉〉Ks，有说明降解速度与生物量X呈一级反应、与有机物量S无关，系统处于对数增长期阶段。

② 当有机物浓度很低时dS，积分后加入边界条件这与水体自净规律相同与完全混合式曝气池结合起来看一下:叵I质君泥艮・2i ■. 祸勰乞尽说明降解速度与有机物浓度S呈一级反应、而生物量X过多，系统处于减速增长期阶段其实底物浓度S也会限制X，SJ—XJ3）莫诺特（monod）公式的应用 对于城市污水，一般COD=400〜500mg/L，BOD5=200~300mg/L，属于较低值，可以利用式（13-39）讨 论如下：dt£完全混合式活性污泥系统物科平衡图根据上图，对曝气池中的有机物列物料平衡关系式：进入量一流出量一降解量=0 即,（13-40）dt~yt即（13-41）s 叫一s.联合（13-39），（13-41）得：r（13-42）E昉一£ aK.XtE- 0 eJ-（13-43）联合（13-41），（ 13-43）得：-S£ jQ 気-耳 = =V XIs Xt 8 匸 + 工'（13-44）以上关系式反映了，在低负荷曝气池中，当运行稳定时Q、S0、Se、t、V、E等之间的定量关系，其中常数参数K2、Ks、vmax代表反应体系的能力（特点），不同的反应系统中K2、Ks、vmax各不相同，需要测 定获得。

max（4）常数参数K2、Ks、v 的确定 对于确定原污水来说，参数K2、Ks、vmax为常数，可以通过设计实验计算获得s—y血_禺-S—M亞亍・ J 亠 百由（13-42）（风—》迫况一»两边除以X得：y据此计算k2通过作图斜率即为k21 1——+ & V13.3.4 劳伦斯-麦卡蒂（Lawrnece-McCarty ）模型（1）基本概念：1 dXA = X曲 微生物比增长速率：单位重量微生物的增殖速率，即比增殖速率，生物平均停留时间：污泥龄（2）基本模型劳伦斯-麦卡蒂模型以生物固体平均停留时间及单位底物利用速率作为基本参数，以第一、第二两个模型表达第一模型:第二模型:（3）模型的推论和应用①处理水有机底物浓度（出水浓度Se）与生物固体平均停留时间（泥龄Q关系:(13-48)对于一个处理系统，KS、vmax②活性污泥浓度X与oc关系式: 说明污泥浓度决定着污泥龄Kd、Y为常数，则0c决定了 Se■1 — : —血+K盘）(13-50)③ 活性污泥合成产率Y、表观产率Yobs与0c关系:I空（13-51）"1 + K親(13-52)I实测活性污泥增长率，已经扣除了因内源呼吸的减少量合成产率Y——是微生物降解有机物的增长率;表观产率Y°bs④ 低浓度下，处理负荷q与浓度Se的关系:(13-54)用于计算反应器的容积。