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跨度 24m梯形钢屋架设计.doc

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  • 卖家[上传人]:marr****208
  • 文档编号:141316721
  • 上传时间:2020-08-06
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    • 1、24m钢结构开 始 设 计1、设计资料1)某厂房跨度为24m,总长90m,柱距6m,屋架下弦标高为18m。2)屋架铰支于钢筋混凝土柱顶,上45柱截面400400,混凝土强度等级为C30。3)屋面采用1.56m的预应力钢筋混凝土大型屋面板。(屋面板不考虑作为支撑用)。4)该车间所属地区为北京市5)采用梯形钢屋架考虑静载:预应力钢筋混凝土屋面板(包括嵌缝)、二毡三油加绿豆沙、找平层2cm厚、 支撑重量考虑活载:活载(雪荷载)积灰荷载6)钢材选用Q345钢,焊条为E50型。2、屋架形式和几何尺寸屋面材料为大型屋面板,故采用无檩体系平破梯形屋架。屋面坡度i=(30401990)/10500=1/10;屋架计算跨度L02400030023700mm;端部高度取H=1990mm,中部高度取H=3190mm(约1/7。4)。屋架几何尺寸如图1所示:图1:24米跨屋架几何尺寸 3、支撑布置由于房屋长度有90米,故在房屋两端及中间设置上、下横向水平支撑和屋架两端及跨中三处设置垂直支撑。其他屋架则在垂直支撑处分别于上、下弦设置三道系杆,其中屋脊和两支座处为刚性系杆,其余三道为柔性系杆。(如图2所示)4、屋

      2、架节点荷载屋面坡度较小,故对所有荷载均按水平投影面计算:荷载计算表荷载名称标准值(KN/m2)预应力钢筋混泥土屋面板1.4二毡三油加绿豆沙0.4找平层cm厚0.4屋架及支撑重量0.12+0.01124=0.384永久荷载总和2.58屋面活载(大于雪荷载)0.7可变荷载总和0.7计算屋架时考虑下列三种荷载组合情况1) 满载(全跨静荷载加全跨活荷载)节点荷载 由可变荷载效应控制的组合计算:取永久荷载G1.2,屋面活荷载Q11.4,屋面集灰荷载Q21.4,20.9,则节点荷载设计值为F(1.22.584+1.40.70+1.40.90.80)1.5645.7992kN 由永久荷载效应控制的组合计算:取永久荷载G1.35,屋面活荷载Q11.4、 10.7,屋面集灰荷载Q21.4,20.9,则节点荷载设计值为F(1.352.584+1.40.70.70+1.40.90.80)1.56046.593 kN2) 全跨静荷载和(左)半跨活荷 由可变荷载效应控制的组合计算:取永久荷载G1.2,屋面活荷载Q11.4,屋面集灰荷载Q21.4,20.9 全垮节点永久荷载F1=(1.22.584)1.5627.

      3、9072kN半垮节点可变荷载F2(1.40.70+1.40.90.80)1.5617.892kN 由永久荷载效应控制的组合计算:取永久荷载G1.35,屋面活荷载Q11.4、 10.7,屋面集灰荷载Q21.4,20.9全垮节点永久荷载F1=(1.352.55)1.5631.347 kN半垮节点可变荷载F2(1.40.70.70+1.40.90.80)1.5631.347kN故应取P46.23kN3) 全跨屋架和支撑自重、(左)半跨屋面板荷载、(左)半跨活荷载+集灰荷载 由可变荷载效应控制的组合计算:取永久荷载G1.2,屋面活荷载Q11.4,屋面集灰荷载Q21.4,20.9全跨屋架和支撑自重F3=1.20.3841.564.4172Kn半跨屋面板自重及半跨活荷载F4(1.21.4+0.71.4)1.5623.94kN 由永久荷载效应控制的组合计算:取永久荷载G1.35,屋面活荷载Q11.4、 10.7,屋面集灰荷载Q21.4,20.9 全跨屋架和支撑自重F31.350.3841.564.617kN半跨屋面板自重及半跨活荷载F4(1.351.4+1.40.70.7)1.5623.184kN5

      4、屋架杆件内力计算见附表16选择杆件截面按腹杆最大内力N=-413.28KN,查表7.6,选中间节点板厚度为8mm,支座节点板厚度10mm。1) 上弦杆整个上弦杆采用等截面,按最大内力N=-711.01KN计算在屋架平面内:为节间轴线长度,即 l=l。=150.8cm, l=301.6cm 0.659AN/f711010/(0.659310100)=34.803cm假定70i=l/150.8/702.54cm il/301.6/705.08cm由附表9选2 1258010,短肢相并,如下图所示,A219.7139.42 cm 、i=2.26cm、i=6.04cm截面验算:l/ i150.8/2.26=66.7150(满足) l/ i=301.6/6.04=49.90.56 l/ b=0.56301.6/12.5=13.51,则:3.7 *b/t(1+ l/52.7 b1)=3.714(1+301.60.8/52.712.5)=54.1故由66.7查附表1.2得0.686由N/A=711.011000/(0.68639.42100)262.93N/ f(满足)故上弦杆采用2 1258010

      5、截面形式2) 下弦杆整个下弦杆采用等截面,按最大内力N=706.82KN计算l300cm l=2370/2=1185cm,A=N/f=706.821000/(310100)=22.80 cm由附表9选2 125807短肢相并A214.128.2 cm,i 2.3cm ,i5.97cm=706.82103/(28.2102)= 250.65N/ f(满足)l/ i300/2.3=130.43350(满足)l/ i=1185/5.97=198.49350(满足)故下弦杆采用2 125807短肢相并3)腹杆、aB杆N413.28KN,l= ll=253.5cm选用2 110708长肢相并查附表9得:A213.94=27.88 cm, i 3.51cm ,i2.85cml/ i253.5/3.51=72.2150(满足)l/ i=253.5/2.85=88.9150(满足)因为b/t=7/0.8=8.75,由查附表1.2得0.472则413.281000/(0.472*27.88*100)= 314.058N/ f(满足)故Ab杆采用2 110708长肢相并、Bc杆N320.56KN, l=0

      6、.8L0.8*260.8=208.6cm, l=L=260.8cm选用2 758A211.523 cm,i 2.28cm ,i3.42cml/ i208.6/2.28=91.51350(满足)l/ i=260.8/3.42=76.26350(满足)=320.561000/(23100)= 139.37 N/ f(满足)、cD杆N253.47KN,l=0.8L0.8285.9=228.72cm, l=L=285.9cm选用2 758A211.523 cm,i 2.28cm ,i3.42cml/ i228.72/2.28=100.32150(满足)l/ i=285.9/3.42=83.60150(满足)因为b/t=75/8=9.375 ,则由查附表1.2得=0.430=253.471000/(0.411*23100)= 268.14 N/ f(满足)、De杆N172.39KN, l=0.8L0.8*285.9=228.72cm, l=L=285.9cm选用2 56*5A25.4210.84 cm,i 1.72cm ,i2.62cml/ i228.7/1.72=132.98350(满足)l/

      7、 i=285.9/2.62=109.12350(满足)=172.391000/(10.84100)=159.03 N/ f(满足)、eF杆 -114.62 N 按压杆进行计算: 5.1l=0.8L0.8312.9=250.3cm, l=L=312.9cm选用2 758A211.523 cm,i 2.28cm ,i3.42cml/ i250.3/2.28=109.79150(满足)l/ i=312.9/3.42=91.49150(满足)因为b/t=75/8=9.375 ,则由查附表1.2得=0.375=114.62103/(0.37523102)=132.89 N/ f(满足)=5.1103/(23102)=2.22 N/ f(满足)、Fg杆 + 58.58KN 按压杆进行计算: N l=0.8L0.8311.9=249.5cm, l=L=311.9cm-5.31KN 选用2 565A25.4210.84 cm,i 1.72cm ,i2.62cml/ i249.5/1.72=145.1150(满足)l/ i=311.9/2.62=119.05150(满足)因为b/t=5.6/0.5=11.2 ,则由查附表1.2得=0.235=58.581000/(10.84100)=54.04N/ f(满足)=5.311000/(0.235*10.84100)=20.84N/ f(满足)、gH杆 +36.03KN 按压杆进行计算: N l=0.8L0.8339.6=271.7cm, l=L=339.6cm-35.38KN 选用2 635A26.1412.28 cm,i 1.94cm ,i2.89cm

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