独山子催焦化柴油精制汇报ppt课件.ppt

中国石油化工股份有限公司广州分公司加工中东含硫原油及生产清洁燃料配套改造工程加氢裂化单元基础设计汇报独山子石化独山子石化 1000万吨万吨/年炼油工程新区炼油年炼油工程新区炼油第一联合装置第一联合装置80×104t/a催焦柴油加氢精制装置简介催焦柴油加氢精制装置简介目目 录录I I 概述概述 II II 原料及主要产品性质原料及主要产品性质III III 工艺技术方案工艺技术方案 IV IV 主要设备选型主要设备选型 V V 自控设计及电气设计自控设计及电气设计         目目 录录VI     公用工程消耗及辅助设施公用工程消耗及辅助设施VII   环境保护、安全卫生及消防环境保护、安全卫生及消防 VIII 新老装置设计差别新老装置设计差别I I 概概 述述　　催焦化柴油加氢精制装置以催化柴油、　　催焦化柴油加氢精制装置以催化柴油、焦化汽油、焦化柴油为原料，经过催化加焦化汽油、焦化柴油为原料，经过催化加氢反应进行脱硫、脱氮，生产的精制柴油氢反应进行脱硫、脱氮，生产的精制柴油硫含量满足欧洲硫含量满足欧洲IIIIII类柴油产品标准。

类柴油产品标准I I 概概 述述　　该装置由反应部分（包括压缩　　该装置由反应部分（包括压缩机）、分馏部分、公用工程部分组机）、分馏部分、公用工程部分组成公用工程设施依托第一联合装成公用工程设施依托第一联合装置，富氢气体回收及干气脱硫由第置，富氢气体回收及干气脱硫由第一联合装置统一考虑一联合装置统一考虑 装置组成装置组成I I 概概 述述装置装置能力能力公称规模公称规模 80×1080×104 4 t/at/a年开工时数年开工时数 8400 h8400 h操作弹性操作弹性 50-110 50-110 ％％平面布置及平面布置及占地占地1021310213照片照片\ \装置横向布置图装置横向布置图.JPG.JPG平面布置在满足有关防火、防爆及安全卫生标准平面布置在满足有关防火、防爆及安全卫生标准和规范要求的前提下，尽量采用露天化、集中化和规范要求的前提下，尽量采用露天化、集中化和按流程布置，并考虑同类设备相对集中，以达和按流程布置，并考虑同类设备相对集中，以达到减少占地、节约投资、降低能耗、便于安全生到减少占地、节约投资、降低能耗、便于安全生产操作和检修管理，实现安全生产的目的。

产操作和检修管理，实现安全生产的目的 装置占地（包括直柴加氢）：装置占地（包括直柴加氢）： 230×90=20700m230×90=20700m2 2 I I 概概 述述生产方案生产方案　　　　该装置采用石油化工科学研究院开发该装置采用石油化工科学研究院开发的柴油深度加氢催化剂的柴油深度加氢催化剂RN-10BRN-10B，，生产的精生产的精制柴油硫含量满足欧洲制柴油硫含量满足欧洲IIIIII类柴油产品标类柴油产品标准 I I 概概 述述主要操作条件主要操作条件I I 概概 述述反应器入口压力，反应器入口压力，MPaMPa（（G G）） 8.08.0总体积空速，总体积空速，h h-1-1 2.3 2.3反应器入口温度，反应器入口温度，℃ ℃ 297/343297/343（（SOR/EORSOR/EOR））反应器出口温度，反应器出口温度，℃ ℃ 365/401365/401（（SOR/EORSOR/EOR））催化剂床层平均温度，催化剂床层平均温度，℃ ℃ 341/377341/377（（SOR/EORSOR/EOR））总气油比，总气油比，V/VV/V（（新鲜进料）新鲜进料） 500/500500/500（（SOR/EORSOR/EOR））化学氢耗，化学氢耗，w% 0.9/0.85w% 0.9/0.85（（SOR/EORSOR/EOR））I I 概概 述述引进设备材料一览表引进设备材料一览表序号序号引进项目内容引进项目内容数量数量备注备注1加氢进料泵组加氢进料泵组2 2新氢新氢/循环氢压缩机组循环氢压缩机组2 3 4反应加热炉炉管、急弯弯管反应加热炉炉管、急弯弯管√ 5部分高压临氢阀门、管道及管配件部分高压临氢阀门、管道及管配件√ 6 7 8DCS系统系统1 9ESD系统系统1 10 11 II 原料及主要产品性质原料及主要产品性质 该装置加工原料为焦化汽油、焦化柴油和催化柴油，进料比例为21.57：45.74：32.69。

进装置温度：焦化汽油40 ℃、焦化柴油120℃（冷进料为50 ℃ ）、催化柴油50 ℃ 进装置压力： 0.8 MPa(G)原料油原料油原料类型焦化汽油焦化柴油催化柴油模拟混合原料密度20°C，g/m30.720.840.87770.8201硫含量，ppm wt2654487673005111氮含量，ppm wt15718318461159十六烷值 4633 总芳烃，w%10285231.2多环芳烃，w% 142413.9闪点， °C56II 原料及主要产品性质原料及主要产品性质原料油原料油II 原料及主要产品性质原料及主要产品性质原料油原料油原料类型焦化汽油焦化柴油催化柴油模拟混合原料馏程ASTM-D86，℃初馏点/5%48/58131/186160/55/10%/30%63/86212/240203.5/223119/19650%/70%110/135264/290248.5/285.5236/27490%/95%160/171324/337329/319/终馏点183350355350装置所需新氢由制氢装置提供装置所需新氢由制氢装置提供进装置温度：进装置温度：40℃40℃进装置压力：进装置压力：2.4MPa(G)2.4MPa(G)组成组成H2C1 CO+CO2V％％99.90.1≤20ppm II 原料及主要产品性质原料及主要产品性质新新 氢氢脱硫化氢汽提塔顶气脱硫化氢汽提塔顶气脱硫化氢汽提塔顶气送至加氢裂化装脱硫化氢汽提塔顶气送至加氢裂化装置脱硫后做燃料气供第一联合装置使置脱硫后做燃料气供第一联合装置使用。

用 出装置温度：出装置温度：40℃40℃出装置压力：出装置压力：0.6MPa(G)0.6MPa(G)II 原料及主要产品性质原料及主要产品性质石脑油产品石脑油产品石脑油产品送至装置外做乙烯原料石脑油产品送至装置外做乙烯原料 出装置温度：出装置温度：40℃40℃出装置压力：出装置压力：0.8MPa(G)0.8MPa(G)II 原料及主要产品性质原料及主要产品性质柴油产品柴油产品柴油产品硫含量满足欧柴油产品硫含量满足欧IIIIII柴油柴油产品标准产品标准出装置温度：出装置温度：50 ℃50 ℃ 出装置压力：出装置压力：0.5 MPa(G)0.5 MPa(G)II 原料及主要产品性质原料及主要产品性质柴油产品柴油产品II 原料及主要产品性质原料及主要产品性质项项       目目操作初期操作初期操作末期操作末期保证值保证值密度密度(20℃), g/cm30.8370.839 馏程范围馏程范围,℃154～～352152～～351 总芳烃，总芳烃，wt%  ＜＜25＜＜25  多环芳烃，多环芳烃，wt%＜＜4＜＜5 闪点，闪点，℃>60>60≮ ≮55凝点，凝点，℃＜＜-10＜＜-10 十六烷指数十六烷指数47.346.3>46溴价，溴价，gBr/100g <31 S，，wppm＜＜250＜＜280≯ ≯350N，，wppm116170  II 原料及主要产品性质原料及主要产品性质•欧盟车用柴油标准欧盟车用柴油标准低分气低分气低分气送至加氢裂化装置脱硫后作制低分气送至加氢裂化装置脱硫后作制氢原料。

氢原料出装置温度：出装置温度： 50 ℃50 ℃出装置压力：出装置压力： 3.1MPa(G)3.1MPa(G)II 原料及主要产品性质原料及主要产品性质III 工艺技术方案工艺技术方案催化剂催化剂催催化化剂剂：：RN-10BRN-10B是是北北京京石石科科院院RN系系列列产产品品，，蝶蝶形形主主要要组组成成钨钨、、镍镍国国内内有有5家家使用业绩使用业绩保护剂：保护剂：RG-1RG-1三叶草形，主要组成镍、钼三叶草形，主要组成镍、钼III 工艺技术方案工艺技术方案1 1、反应部分采用冷分流程反应部分采用冷分流程2 2、、采采用用炉炉前前混混氢氢方方案案，，提提高高换换热热器器效效率率和和减减缓缓结结焦程度 3 3、、采采用用热热壁壁加加氢氢反反应应器器反反应应器器内内构构件件采采用用新新型型内内构构件件，，其其中中包包括括有有入入口口扩扩散散器器、、分分配配盘盘、、冷冷氢氢箱箱、、出出口口收收集集器器等等，，使使进进入入反反应应器器中中催催化化剂剂床床层层的物流分布均匀，减小催化剂床层的径向温差的物流分布均匀，减小催化剂床层的径向温差4 4、、反反应应器器入入口口温温度度通通过过调调节节反反应应进进料料加加热热炉炉燃燃料料气量来控制。

气量来控制 工艺技术特点工艺技术特点III 工艺技术方案工艺技术方案5 5、、为为尽尽量量减减少少换换热热器器结结垢垢和和防防止止反反应应器器顶顶部部催催化化剂剂床床层层堵堵塞塞，，以以及及提提高高换换热热器器传传热热效效率率和和延延长长运运转转周周期期，，装装置置内内设设置置自自动动反反冲冲洗洗式式原原料料油油过过滤滤器器，，同同时时原原料料油油缓缓冲冲罐罐采采用用燃燃料料气气气气封封，，以以防防止止原原料料油油与与空气接触生成聚合物和胶质空气接触生成聚合物和胶质 6 6、、设设置置新新氢氢循循环环氢氢联联合合机机组组，，一一开开一一备备，，采采用用电电动往复式动往复式 工艺技术特点工艺技术特点III 工艺技术方案工艺技术方案7 7、、为为确确保保催催化化剂剂、、高高压压设设备备和和操操作作人人员员的的安安全全，，在高压分离器上设有在高压分离器上设有0.7MPa0.7MPa紧急泄压设施紧急泄压设施 8 8、、采采用用新新型型双双壳壳程程换换热热器器，，提提高高换换热热器器传传热热效效率率，，使使反反应应流流出出物物进进空空冷冷器器温温度度尽尽可可能能低低，，提提高高了了反反应应进进料料加加热热炉炉入入口口温温度度，，减减小小加加热热炉炉负负荷荷，，降降低低装装置置能耗。

能耗9 9、、分分馏馏部部分分采采用用双双塔塔流流程程，，脱脱硫硫化化氢氢汽汽提提塔塔由由1.0MPa1.0MPa（（G G））蒸汽汽提，产品分馏塔底设置重沸炉蒸汽汽提，产品分馏塔底设置重沸炉 工艺技术特点工艺技术特点III 工艺技术方案工艺技术方案1010、、脱脱硫硫化化氢氢汽汽提提塔塔顶顶设设注注缓缓蚀蚀剂剂设设施施，，以以减减轻轻塔塔顶流出物中硫化氢对塔顶系统的腐蚀顶流出物中硫化氢对塔顶系统的腐蚀 1111、、催催化化剂剂预预硫硫化化采采用用液液相相硫硫化化方方法法，，再再生生按按器器外外再生考虑再生考虑 1212、、在在反反应应流流出出物物进进入入空空冷冷器器前前注注入入除除氧氧水水，，溶溶解解加加氢氢过过程程中中生生成成的的H2SH2S和和NH3NH3，，以以防防止止NH4HSNH4HS析析出出结结晶沉积在空冷器管束中，避免系统压降增大晶沉积在空冷器管束中，避免系统压降增大 工艺技术特点工艺技术特点高高分分反应部分流程示意图反应部分流程示意图加氢精制反应器加氢精制反应器原料油原料油含硫污水含硫污水低分油低分油新氢新氢/循环循环氢氢 压缩机压缩机反应进料反应进料加热炉加热炉原料油原料油缓冲罐缓冲罐原料油原料油过滤器过滤器新氢新氢加氢进料泵加氢进料泵低分气低分气低低 分分注水注水循环氢入口分液罐循环氢入口分液罐反应流出物空冷器低分油低分油低分油低分油新氢入口分液罐新氢入口分液罐图片图片含硫气体含硫气体脱硫化氢汽提塔脱硫化氢汽提塔分馏部分流程示意图分馏部分流程示意图石脑油石脑油低分油低分油汽提蒸汽汽提蒸汽 产品分馏塔产品分馏塔分馏塔底分馏塔底 重沸炉重沸炉精制柴油精制柴油柴油泵柴油泵产品分馏塔底产品分馏塔底 重沸炉泵重沸炉泵产品分馏塔顶产品分馏塔顶 回流泵回流泵脱硫化氢脱硫化氢汽提塔顶汽提塔顶 回流泵回流泵低分油低分油低分油低分油主要操作条件主要操作条件III 工艺技术方案工艺技术方案产品分馏塔底重沸炉产品分馏塔底重沸炉(SOR/EOR) 入口温度入口温度℃℃：：273/271出口温度出口温度℃℃：：291/290反应进料加热炉反应进料加热炉 (SOR/EOR) 入口温度入口温度℃℃：：280/326出口温度出口温度℃℃：：297/343III 工艺技术方案工艺技术方案- -主要工艺操作条件主要工艺操作条件入口温度入口温度℃℃：：40入口压力入口压力MPa(G)：：2.37出口压力出口压力MPa(G)：：8.7新氢压缩部分新氢压缩部分 入口温度入口温度℃℃：：50入口压力入口压力MPa(G)：：7.0出口压力出口压力MPa(G)：：8.7循环氢压缩部分循环氢压缩部分 III 工艺技术方案工艺技术方案- -主要工艺操作条件主要工艺操作条件名称名称塔顶塔顶/塔底温度塔底温度℃塔顶压力塔顶压力MPa(G)脱硫化氢汽提塔脱硫化氢汽提塔176/1680.7产品分馏塔产品分馏塔157/2730.15名称名称温度温度℃压力压力MPa(G)高压分离器高压分离器507.0低压分离器低压分离器503.1物料平衡（初期）物料平衡（初期）III 工艺技术方案工艺技术方案序号物料名称收率数量   wt%kg/ht/d104t/a备注一入方     1焦化汽油21.5722238.00533.7118.68 2焦化柴油45.7547167.001132.0139.62 3催化柴油32.6933702.00808.8528.31 4新氢0.971002.0024.050.84 5汽提蒸汽1.942000.0048.001.68 6除氧水7.277500.00180.006.30 7合计110.19113609.002726.6295.43 III 工艺技术方案工艺技术方案物料平衡（初期）物料平衡（初期）序号物料名称收率数量   wt%kg/ht/d104t/a备注二出方     1低分气0.0662.001.490.05 2塔顶含硫气体0.54555.0013.320.47 3石脑油22.7223421.00562.1019.67 4柴油77.2979693.001912.6366.94 5酸性水8.959231.00221.547.75 6含油污水0.63647.0015.530.54 7合计110.19113609.002726.6295.43 III 工艺技术方案工艺技术方案物料平衡（末期）物料平衡（末期）序号物料名称收率数量   wt%kg/ht/d104t/a备注一入方     1焦化汽油21.5722238.00533.7118.68 2焦化柴油45.7547167.001132.0139.62 3催化柴油32.6933702.00808.8528.31 4新氢0.92952.0022.850.80 5汽提蒸汽1.942000.0048.001.68 6除氧水7.277500.00180.006.30 7合计110.14113559.002725.4295.39 III 工艺技术方案工艺技术方案物料平衡（末期）物料平衡（末期）序号物料名称收率数量   wt%kg/ht/d104t/a备注二出方     1低分气0.0771.001.700.06 2塔顶含硫气体0.65669.0016.060.56 3石脑油23.1823901.00573.6220.08 4柴油76.6879063.001897.5166.41 5酸性水9.059335.00224.047.84 6含油污水0.50520.0012.480.44 7合计110.14113559.002725.4295.39 IV 主要设备选型主要设备选型反应器反应器反应器为热壁板焊结构。

根据反应器为热壁板焊结构根据NelsonNelson曲线，在目曲线，在目前的操作条件下，选用前的操作条件下，选用SA387Gr22CL2(2.25Cr-SA387Gr22CL2(2.25Cr-1Mo)1Mo)钢板钢板, ,为防止高温为防止高温H2SH2S＋＋H2H2腐蚀，反应器内壁腐蚀，反应器内壁堆焊堆焊TP.309L+TP.347TP.309L+TP.347，，堆焊层厚度为堆焊层厚度为6.5mm6.5mm反反应器内部设有入口扩散器、顶部分配盘、冷氢箱、应器内部设有入口扩散器、顶部分配盘、冷氢箱、再分配盘和出口收集器热电偶套管位于筒体侧再分配盘和出口收集器热电偶套管位于筒体侧面，有两个催化剂卸料口，一个在侧面，一个设面，有两个催化剂卸料口，一个在侧面，一个设在底封头上在底封头上 高压换热器高压换热器该装置的高压换热器采用螺纹锁紧环该装置的高压换热器采用螺纹锁紧环式结构同常规的大法兰式结构相比，式结构同常规的大法兰式结构相比，螺纹锁紧环式结构的泄露点少，检修螺纹锁紧环式结构的泄露点少，检修方便，金属耗量少方便，金属耗量少 IV 主要设备选型主要设备选型IV 主要设备选型主要设备选型高压容器高压容器高压分离器、循环氢压缩部分入口分液罐等湿高压分离器、循环氢压缩部分入口分液罐等湿硫化氢环境下的高压容器均为板焊结构，主体硫化氢环境下的高压容器均为板焊结构，主体材料选用材料选用16MnR(R-HIC)16MnR(R-HIC)纯净钢。

该材料提高了纯净钢该材料提高了设备的耐腐蚀能力，同时使设备重量降低，缩设备的耐腐蚀能力，同时使设备重量降低，缩短制造周期，且有利于设备的整体运输和起吊短制造周期，且有利于设备的整体运输和起吊高压分离器内部设置高效分离元件，可使汽、高压分离器内部设置高效分离元件，可使汽、液两相在器内得到良好地分离液两相在器内得到良好地分离 高压空冷器高压空冷器高压空冷器管箱为板焊丝堵式结构，高压空冷器管箱为板焊丝堵式结构，管箱材料为管箱材料为16MnR(R-HIC) 16MnR(R-HIC) 纯净钢，纯净钢，换热管材料为碳钢为防止换热管材料为碳钢为防止NH4HSNH4HS的腐蚀，在每根换热管的入口端设的腐蚀，在每根换热管的入口端设置一段置一段600mm600mm长的长的316L316L不锈钢衬管不锈钢衬管IV 主要设备选型主要设备选型加氢进料泵加氢进料泵该泵组拟采用垂直剖分筒型多级离心该泵组拟采用垂直剖分筒型多级离心泵共两台，一开一备，主备泵均进泵共两台，一开一备，主备泵均进口采用增安型异步电机驱动采用增安型异步电机驱动轴功率：约率：约560 kW560 kW防爆等级防爆等级:eIIT3, :eIIT3, 防防护等级护等级:IP54:IP54。

电机功率电机功率650kW650kW IV 主要设备选型主要设备选型压缩机压缩机压缩机选用对称平衡型往复式压缩机，压缩机选用对称平衡型往复式压缩机，由增安型无刷励磁同步电动机驱动由增安型无刷励磁同步电动机驱动电机容量为电机容量为1600kW1600kW压缩机采用四列压缩机采用四列四缸机构四缸机构, ,其中两缸作为循环氢侧增压其中两缸作为循环氢侧增压用，一级压缩，其余两缸作为新氢侧用，一级压缩，其余两缸作为新氢侧增压用，两级压缩增压用，两级压缩IV 主要设备选型主要设备选型反应进料加热炉炉型为单排双面辐射立管立式反应进料加热炉炉型为单排双面辐射立管立式炉，产品分馏塔底重沸炉炉型为辐射对流型圆炉，产品分馏塔底重沸炉炉型为辐射对流型圆筒炉两台炉子介质均从对流段上部进加热炉，筒炉两台炉子介质均从对流段上部进加热炉，经对流段加热后进入辐射段，从辐射顶出加热经对流段加热后进入辐射段，从辐射顶出加热炉两台加热炉有各自独立的余热回收系统，炉两台加热炉有各自独立的余热回收系统，空气经各自前置低温水预热器预热后，再经设空气经各自前置低温水预热器预热后，再经设在对流顶的空气预热器预热进入炉内，然后通在对流顶的空气预热器预热进入炉内，然后通过各自炉顶的烟囱排放烟气。

过各自炉顶的烟囱排放烟气IV 主要设备选型主要设备选型加加 热热 炉炉反应器反应器 1台台塔器塔器 2台台换热器换热器 12台台空冷器空冷器 9片片容器容器 9台台加热炉加热炉 2台台压缩机压缩机 2台台泵泵 39台台原料过滤器原料过滤器 1套套主要设备汇总主要设备汇总IV 主要设备选型主要设备选型- -自控设计：自控设计：装置的自动控制水平装置的自动控制水平 采用功能完善、技术先进的集散控制采用功能完善、技术先进的集散控制系统（系统（DCSDCS），），对工艺数据实时处理，完成对工艺数据实时处理，完成生产过程的实时控制和报警在控制策略生产过程的实时控制和报警在控制策略上，基本采用常规控制方案，也可利用上，基本采用常规控制方案，也可利用DCSDCS丰富的功能实现较为复杂的计算和控制丰富的功能实现较为复杂的计算和控制由于工艺过程较为简单，暂不实施先进控由于工艺过程较为简单，暂不实施先进控制及优化控制。

制及优化控制 V V 自控设计及电气设计自控设计及电气设计V V 自控设计及电气设计自控设计及电气设计- -自控设计：装置的自动控制水平自控设计：装置的自动控制水平 对于工艺越限或设备故障可能导致的人员或对于工艺越限或设备故障可能导致的人员或环境危害，或可能对装置主要设备造成严重生产环境危害，或可能对装置主要设备造成严重生产损失或经济损失的，将由单独的安全仪表系统损失或经济损失的，将由单独的安全仪表系统（（SISSIS））进行保护进行保护SISSIS主要依靠以主要依靠以PLCPLC为核心的为核心的安全、冗余、容错的高可靠性系统实现安全、冗余、容错的高可靠性系统实现DCSDCS和和SISSIS通过总线进行实时通讯通过总线进行实时通讯V V 自控设计及电气设计自控设计及电气设计- -自控设计：装置的自动控制水平自控设计：装置的自动控制水平 按照规范要求在工艺装置区域内设置必要的按照规范要求在工艺装置区域内设置必要的可燃气、有毒气检测器，并在中心控制室内集中可燃气、有毒气检测器，并在中心控制室内集中进行监视和报警可燃气和有毒气体检测系统进行监视和报警。

可燃气和有毒气体检测系统（（FGDSFGDS））独立于独立于DCSDCS设置 V V 自控设计及电气设计自控设计及电气设计•主要控制方案•进料量控制：设置液位、流量串级比值控制•原料油缓冲罐压力控制：通过压力分程控制补充燃料气调节阀和向火炬系统排气调节阀，维持缓冲罐压力•反应进料加热炉控制：加热炉出口温度与加热炉燃料气压力串级控制V V 自控设计及电气设计自控设计及电气设计•反应器检测和控制：第二床层入口温度靠冷氢控制；设置反应器床层及出入口总的差压指示；各床层按上中下设置水平均布的三点测温元件•高压分离器液界位控制： 液位设置定值控制，单独设置三台高压外浮筒低低液位开关，切断高分油出口切断阀；界位设置定值控制，设一台高压外浮筒低低界位开关，切断含硫污水切断阀V V 自控设计及电气设计自控设计及电气设计•循环氢压缩机入口分液罐液位控制：液位设置定值控制，设三台高压外浮筒低低界位开关，液位高时停循环氢压缩机•反应系统压力和新氢压缩机压缩比控制：反应系统通过新氢机一返一、二返二、新氢及废氢排放量实现，是由分程控制加选择控制组成，可以控制两级压缩比(1)(1)加氢进料泵停车安全仪表系统加氢进料泵停车安全仪表系统；；(2)(2)反应进料加热炉停炉安全仪表系统反应进料加热炉停炉安全仪表系统；；(3)(3)紧急泄压停车安全仪表系统紧急泄压停车安全仪表系统；；(4)(4)新氢新氢/ /循环氢压缩机停车安全仪表系统循环氢压缩机停车安全仪表系统；；(5)(5)分馏塔底重沸炉停炉安全仪表系统分馏塔底重沸炉停炉安全仪表系统；；V V 自控设计及电气设计自控设计及电气设计- -自控设计自控设计: :自动保护联锁系统自动保护联锁系统- -电气设计电气设计内容内容：：装置边界线内的电动配线工程、照明工程、装置边界线内的电动配线工程、照明工程、防雷及防静电接地工程、电信工程；防雷及防静电接地工程、电信工程；系统电源：一联合系统电源：一联合2#变电所为双路电源受电，供变电所为双路电源受电，供电电源电压为电电源电压为6kV，，双回路双回路6kV电源引自炼油总电源引自炼油总降变降变6kV配电装置不同电源母线。

配电装置不同电源母线 装置用电负荷由两个独立电源供电，当一个电源装置用电负荷由两个独立电源供电，当一个电源故障时，另一电源能带全部一、二级负荷故障时，另一电源能带全部一、二级负荷V V 自控设计及电气设计自控设计及电气设计VIVI公用工程消耗及辅助设施公用工程消耗及辅助设施公用工程消耗公用工程消耗序号项     目单  位数  量备   注1燃料气m3n /h431 21.0Ma蒸汽t/h4 3电kW.h/h2242 4循环水t/h215 5净化压缩空气m3n/min2.5 6氮气m3n/h24 7除氧水（汽提净化水）t/h7.5      注：间断用量未计算入内 装置能耗：装置能耗：16.78×104 kcal/t原料原料 辅助材料消耗辅助材料消耗VI VI 公用工程消耗及辅助设施公用工程消耗及辅助设施序号名   称型号或规格年用量t一次装入量t预期寿命年备  注1保护剂RG-1 43年一次装入量2催化剂RN10B 52≥6年一次装入量3瓷球φ3,φ6,φ13 203年一次装入量4缓蚀剂SF-121D12  年用量5阻垢剂GX-03D86  年用量6硫化剂DMDS9  开工一次用量       废气的治理措施废气的治理措施--加热炉所用的燃料尽可能采用脱硫后的燃料气。

烃类气体均密闭排放VII VII 环境保护、安全卫生及消防环境保护、安全卫生及消防- -环境保护环境保护废水的治理措施废水的治理措施----含硫污水系统：含硫污水系统：送至工厂的酸性水汽提装置进送至工厂的酸性水汽提装置进行处理含油污水系统：含油污水系统：装置生产的含油污水送至污水装置生产的含油污水送至污水处理场处理场VII VII 环境保护、安全卫生及消防环境保护、安全卫生及消防- -环境保护环境保护- -安全卫生：安全卫生：装置危险、危害性分析装置危险、危害性分析火灾危险分析火灾危险分析 装置所用原料、装置所用原料、中间产品中间产品、产品多为易燃、、产品多为易燃、易爆物质，装置火灾危险性为甲类因此，在易爆物质，装置火灾危险性为甲类因此，在设计中充分考虑了物料的火灾危险性设计中充分考虑了物料的火灾危险性 整个装置的火灾危险性属于甲类整个装置的火灾危险性属于甲类生产岗位危险性分析生产岗位危险性分析 加氢反应器、高压换热器、加热炉、机泵、加氢反应器、高压换热器、加热炉、机泵、空冷器、塔、压缩机区、催化剂装填等空冷器、塔、压缩机区、催化剂装填等VII VII 环境保护、安全卫生及消防环境保护、安全卫生及消防- -消防设计：火灾报警系统消防设计：火灾报警系统装置内设置手动火灾报警按钮，在装置内设置手动火灾报警按钮，在2 2＃变电所设置＃变电所设置自动火灾报警系统，火灾报警报至生产新区管控自动火灾报警系统，火灾报警报至生产新区管控中心，再报警至厂消防站。

中心，再报警至厂消防站 VII VII 环境保护、安全卫生及消防环境保护、安全卫生及消防- -消防设计：消防设施设置消防设计：消防设施设置消防水量确定消防水量确定 本装置的消防用水量按本装置的消防用水量按300L/s300L/s考虑，火灾延考虑，火灾延续供水时间不小于续供水时间不小于3 3小时，一次消防用水储量小时，一次消防用水储量不小于不小于3240m3240m3 3，，消防水压力不小于消防水压力不小于0.9MPa0.9MPa装置内消防设施设置装置内消防设施设置------地地上上式式消消火火栓栓：：装装置置内内沿沿消消防防道道路路一一侧侧布布置置消消防防水水管管道道（（埋埋地地敷敷设设）），，消消防防水水管管道道上上设设置置地地上式消火栓上式消火栓VII VII 环境保护、安全卫生及消防环境保护、安全卫生及消防VIII新老装置设计差别•1.1.原料油的隔氧保护措施；原料过滤设备；原原料油的隔氧保护措施；原料过滤设备；原料阻垢剂料阻垢剂•2.2.控制方案上的差异新装置控制上应用了分控制方案上的差异新装置控制上应用了分程、比值、选择控制差别较大如反应系统压程、比值、选择控制。

差别较大如反应系统压力的控制方式；反应床层温度的控制力的控制方式；反应床层温度的控制•3.3.分馏系统流程双塔流程，脱硫化氢塔顶设分馏系统流程双塔流程，脱硫化氢塔顶设工艺防腐；分馏塔底设置重沸炉工艺防腐；分馏塔底设置重沸炉•4.4.催化剂再生流程冷低分的设置，回收氢气催化剂再生流程冷低分的设置，回收氢气VIII新老装置设计差别•5.5.工艺设备连锁系统的设置进料工艺设备连锁系统的设置进料泵、两台加热炉、新氢循环氢压缩泵、两台加热炉、新氢循环氢压缩机停车系统机停车系统•6.0.7MPa6.0.7MPa紧急泄压系统紧急泄压系统•7.7.加氢压力等级加氢压力等级谢谢大家！。