梁板柱配筋计算书.docx

截面设计本工程框架抗震等级为三级根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强 柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：Mu "1 叮c吒 (9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：气E =aiasfc嗚 /丫 RE (9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M和水平地震作用下弯矩组合 值M乘以抗震承载力调整系数后RE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计 值即M = Max 舫 U，y RE Mue> (9-1-3)比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用 控制故表39中弯矩设计值来源于表43,且为乘以y R^的值进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T形截面 计算T形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用AB跨及CD跨：b； =131 o=7.5/3=2.5m；b = b + s 二 0.3 + [4.2 - 0.5 X (0.25 + 0.3)]二 4.2mf nb = b +12h = 0.3 +12 X 0.3 二 1.86mf ff 代，o.i，故取 bf=1.86m判别各跨中截面属于哪一类T型截面：一排钢筋取 h0=700—40=660mm,两排钢筋取 h =700－65=635mm,0则fb认-h； 2)=14.3x1860x130x (660 — 130/2) =2057.36kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。

BC 跨：气=131 o=3.O/3=1.Om；叫=b + s n=0.3+8.4-0.3=8.4m；b = b +12h = 0.3 +12 x 0.13 二 1.86mf f ;f h0，0」，故取bf=1m判别各跨中截面属于哪一类T型截面：取 h =550—40=510mm，0则fbfhfg-hf 2)=i4.3xi000x130x (510—130/2) =827.26kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49 及表 50表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算层号AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy4负弯矩M (kN・m)-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6a = ―M——s a f bh 21 c 00.1140.0970.1010.1010.0970.114—1 一 J(1 一 2 a J0.1210.1020.1070.1070.1020.121y = 0.5( +^(1- 2a ))s s0.9710.9490.9470.9470.9490.971配筋 As ( mm 2 )925.84803.52839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C203负弯矩M (kN・m)-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84OZJt+£ZJtOZJt+£ZJtI8609 妊牺中6"9£0££0£9F££0£8609 妊（乙uiui） sy冏迦ILL'O6玄086L'O86006^0ILL'O（V s（Q乙一I）广 +»匸0 = kEH'O£0V0£0V0EH'OT7s（Q乙-1）卜-1 = q£££•（）墟70ZZE'OZZE'O墟70£££00 9 IW / n s 川 = n019-69 16V-PO'L^~PO'L^~6° 16齿019-（UN爲）PV亟显莎0Q乙ZZJZ+£ZJtZZJZ+£ZJtOZJZ+^ZJV乙£0•筋比18*6尢671 £9乙6Zl£9Z「86尢£0•筋比（乙uiui） sy冏迦眈08^8'0彌0"MO8^8'0（V s（Q乙-I）广 + ^S'O = k1£0WE'O££0££0WE'OOlE'Os 丿（T^Z - I）卜-I = 1Z9V0航068706870航00970o j iz %Z / D sW = 10097^-£90 忡-eooseoos£0用097^-（UN爲）PV亟显莎9ZJV9ZJV££9工"19「9 劝 I比 Z£9I比 Z£9I9'98M£9•⑼ I（乙uiui ） sy冏翅888'09060968'0968'09060888'0（V s（Q乙一I）广 +KS'O = kezz'o6汀0807080706汀0Tezzv7s（Q乙-1）卜-1 = q861'0ILVO98l'O98l'OILl'O86l'O（） J I2 W / n ” 仆 二 n /VSjv-SJV-5jv-^w-20VW-翔co^□a峯篦表格 50 各层各跨框架梁下部纵筋配筋计算层号AB跨BC跨CD跨MABABzMABAByMABAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMcd中4正弯矩M(kN・m)113.5342.92196.2778.3978.3942.92113.53196.27a 二 Ms a f bh 21 c 00.0610.0230.1050.070.070.0230.0610.105F /g = 1 —订(1 - 2 a )s0.0630.0230.1110.0730.0730.0230.0630.111Y = 0.5( + J(1 - 2a )s s0.9680.9880.9440.9620.9620.9880.9680.944配筋 As (mm2)493.62182.83875.06443.83443.83182.83493.62875.06实配钢筋3C203C183C203正弯矩M(kN・m)212.59147.58253.44218.57218.57147.58212.59253.44a = Ms a f bh 21 c 00.1140.0790.1360.1960.1960.0790.1140.136g = 1 - J(1 - 2a )s0.1210.0820.1470.2200.2200.0820.1210.147Y = 0.51 +((1 - 2a )s s0.9390.9490.9060.8740.8740.9490.9390.906配筋 As (mm2)952.86647.681177.341362.091362.09647.68952.861177.34实配钢筋2C25+1C203C252C25+1C202正弯矩M(kN・m)297.13273.37254.36371.00371.00273.37297.13254.36M a =s a f bh 21 c 00.1590.1460.1360.3680.3680.1460.1590.136g = 1 - J(1 - 2a )s0.1740.9210.9270.7570.7570.9210.1740.927Y = 0.51 + J(1 - 2a )s s0.9130.9210.9270.7570.7570.9210.9130.927配筋 As (mm2)1369.711349.241154.842669.352669.351349.241369.711154.84实配钢筋3C254C25+2C223C251正弯矩M（kN・m）455.71321.43256.51428.13428.13321.43455.71256.51续表501层号AB跨BC跨CD跨MabABzMabAByMabAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMcd中a 二 Ms a f bh 21 c 00.2630.1860.1480.3490.3490.1860.2630.148ig = 1 — 1(1 - 2 a ) s0.3120.2080.9120.7750.7750.2080.3120.912Y = 0.51 +((1 - 2a )s s0.8440.8960.9120.7750.7750.8960.8440.912配筋 As（mm2）2361.941569.291230.362868.252868.251569.292361.941230.36实配钢筋4C25+2C204C25+4C204C25+2C20注：1.表中弯矩带“*”者由竖向荷载控制，弯矩设计值均来源于表39。

2. 表中弯矩不带“*”者均由水平地震作用控制，弯矩设计值来源于表43,且为乘以 后的值3. BC跨跨中弯矩较小，表中未列出9・1・2框架梁斜截面设计按照“强剪弱弯”原则，考虑地震作用组合时的梁剪力设计值应按式（9-1-4） 计算，为简化计算，近似按下式确定梁剪力设计值 VGb丿、 （9-1-4）+ 1.3V 丿V 二 1.1bM l + M r——b bln二 1.11.2V + 0.6VG Q E也即将表45中的剪力组合值放大1.1倍，作为梁端剪力设计值1）剪压比验算无地震作用组合时，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首层左端，Vmax=183.62kN；BC跨各层梁的最大剪力在五层右端，Vmax= 29.99kN， 根据式（9-1-5）,有AB跨及CD跨：V max -0 fbhc c 0BC跨：183.62 xl031.0 x 14.3 x 300 x 660 — 0.065 < 0.25V—max29.99 x103二 0.014 < 0.250 fbh 1.0 x 14.3 x 300 x 5。