挂篮计算书330.doc

目 录1.计算说明 11.1 概况 11.2 计算内容 12.计算依据 13.参数选取及荷载计算 13.1荷载系数及部分荷载取值 13.2荷载组合 23.3 参数选取 24．主要结构计算及结果 34.1挂篮工作系数 34.2计算模型 34.4底模纵梁计算 44.5底模后下横梁计算 84.6底模前下横梁计算 104.7滑梁计算 144.8侧模桁架计算 174.9吊杆/吊带计算 194.10前上横梁计算 194.11挂篮主桁计算 204.12后锚分配梁计算 214.13挂篮走行稳定性检算 225结论及建议 231.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块1.2 计算内容 采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。

2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架： 每根1.8KN （7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力 钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。

所以,Q235钢材的容许应力值【ƒ】=145*1.3=189Mpaτ】=110Mpa3.3.2 挂篮参数1、挂篮与悬浇梁混凝土的重量比不宜大于0.5，且挂篮的总重量应控制在设计规定的限重之内2、挂篮在浇筑混凝土和行走时的抗倾覆安全系数、自锚固安全系数均不应小于24．主要结构计算及结果4.1挂篮工作系数挂篮自重69.48t；梁段最大重量74*26=192t；工作系数：0.364.2计算模型如上图所示，梁段荷载划分为4个部分分别由挂篮不同构件承担，并最终将荷载传至上一阶段已经浇筑完成的梁段上其中第（1）部分（包括侧模系统）由挂篮外滑梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段及翼缘上；第（2）部分由挂篮腹板下底模纵梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段底板上；第（3）部分（包括侧模系统）由挂篮内滑梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段及翼缘上；第（4）部分由挂篮底板下底模纵梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段底板上转向块采用滞后一个号块浇筑，挂篮计算时不予考虑4.4底模纵梁计算4.4.1腹板下纵梁计算（计算按2根HN600*200，实际施工考虑模板因素设置三根）a．纵梁荷载 q=梁重×1.05+人群机具荷载+模板重量+纵梁自重+振捣荷载 1#块：qmax=109 KN/m qmin=104.6 KN/m5#块：qmax=76.5 KN/m qmin=73.5 KN/m9#块：qmax=53.5 KN/m qmin=51.9 KN/m注：此处给出的所有qmax和qmin为单根纵梁在不同受力长度下的最不利受力情况，纵梁自重由有限元软件按实际重量自动计入。

其中括号外为1#块数据，（）内为5#块数据，[ ]内为8#块数据，单位cmb．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）（1#块）Midas civil位移图（单位：mm）（1#块）1#块计算结果：最大组合应力：σmax=103 MPa<189MPa （满足）最大变形：f=3.7mm，f/L=3.7/5100=1/1351<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=196KN, F前=130.6KNMidas civil应力图（单位：MPa）（5#块）Midas civil位移图（单位：mm）（5#块）5#块计算结果：最大组合应力：σmax=78.5 MPa<189MPa （满足）最大变形：f=3.0mm，f/L=3.0/5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=142KN, F前=115KNMidas civil应力图（单位：MPa）（8#块）Midas civil位移图（单位：mm）（8#块）8#计算结果：最大组合应力：σmax=61.9 MPa<189MPa （满足）最大变形：f=2.4mm，f/L=2.4/5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=108.9KN, F前=108.1KN4.4.2底板下纵梁计算a．纵梁荷载 q=梁重×1.05+人群机具荷载+模板重量+纵梁自重+振捣荷载 1#块：qmax=37.9 KN/m qmin=35.5 KN/m5#块：qmax=31.6 KN/m qmin=29.5 KN/m8#块：qmax=27.7 KN/m qmin=26.1 KN/m注：此处给出的所有qmax和qmin为单根纵梁在不同受力长度下的最不利受力情况，纵梁自重由有限元软件按实际重量自动计入。

其中括号外为1#块数据，（）内为5#块数据，[ ]内为9#块数据,单位cmb．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）（1#块）Midas civil位移图（单位：mm）（1#块）1#计算结果：最大组合应力：σmax=36.5 MPa<189MPa （满足）最大变形：f=1.3mm，f/L=1.3/5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=69.5KN, F前=46.8KN同理：5#计算结果：最大组合应力：σmax=31MPa<189MPa （满足）最大变形：f=1.2mm，f/L=1.2/5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=56.1KN, F前=44.9KN8#计算结果：最大组合应力：σmax=32.3 MPa<189MPa （满足）最大变形：f=1.2mm，f/L=1.2/5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=57.3KN, F前=56.5KN4.5底模后下横梁计算浇筑状态：荷载（取最不利情况1#块计算）后横梁受力示意图（单位：cm）a．有限元模型及计算结果 Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax=29.1 MPa<189MPa （满足）最大变形：f=0.7mm 支座反力（从左至右）： 153.5KN 388.9KN 388.9KN 153.5KN 走行状态：荷载后横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax=12.7 MPa<215MPa （满足）最大变形：f=3.8mm ，f/L=3.8/7120<1/400 （满足）支座反力（从左至右）： 36.5KN 36.5KN4.6底模前下横梁计算 荷载前横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）(1#块)Midas civil位移图（单位：mm）(1#块)1#块计算结果：最大组合应力：σmax=28.5MPa<189MPa （满足）最大变形：f=0.67mm 支座反力（从左至右）： 102.8KN 261.3KN 261.3KN 102.8KN Midas civil应力图（单位：MPa）(5#块)Midas civil位移图（单位：mm）(5#块)5#块计算结果：最大组合应力：σmax=25.5MPa<189MPa （满足）最大变形：f=0.8mm 支座反力（从左至右）： 77.5KN 233KN 233KN 77.5KN Midas civil应力图（单位：MPa）(8#块)Midas civil位移图（单位：mm）(8#块)8#块计算结果：最大组合应力：σmax=31.2MPa<189MPa （满足）最大变形：f=0.5mm 支座反力（从左至右）： 77.1KN 261.6KN 261.6KN 77.1KN 走行状态：荷载前横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax=26 MPa<189MPa （满足）最大变形：f=4.0mm ，f/。