管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk.docx

管桩桩身的竖向极限承载力标准值、设计值与特征值的关系(一)、计算公式：管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算：1、 管桩桩身竖向承载力设计值Rp的确定：根据03SG409 «预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.5条的计算式可以计算出桩身竖向承载力设计值Rp： Rp=AfcTco式中Rp一管桩桩身竖向承载力设计值KN；A一管桩桩身横截面积mm2;fc一混凝土轴心抗压强度设计值MPa;中c一工作条件系数，取 ％=0.70 o2、 单桩竖向承载力最大特征值Ra的确定：根据03SG409 «预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.6 条的计算式可以计算出单桩竖向承载力最大特征值Ra: Ra= Rp/1.353、 管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的确定：第一种确定方法：根据GB50007—2002《建筑地基基础设计规范》附录中单桩竖向桩身极限承载力标准值Qpk=2 Rao第二种确定方法：根据以下公式计算Qpk= ( 0.8fck-O.6opc) A式中Qpk—管桩桩身的竖向极限承载力标准值KN;A—管桩桩身横截面积mm2;fck一混凝土轴心抗压强度标准值MPa;opc一桩身截面混凝土有效预加应力。

管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk相当于工程施工过程中的压 桩控制力4、综合以上计算公式，管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩 身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的关系如 下：Ra= Rp/1.35；Qpk=2 Ra=2 Rp/1.35 约等于 1.48 Rp二）、举例说明：一、例如，根据03SG409 «预应力混凝土管桩》国家标准图集标准， 现对PC —A500（ 100）的管桩分别计算管桩桩身的单桩竖向极限承 载力标准值、设计值与特征值如下，以验证以上公式的正确性：1、 管桩桩身竖向承载力设计值Rp的计算：Rp=AfcWc=125660 mm2x27.5 MPax0.7=2419KN； 03SG409《预应力 混凝土管桩》中为2400 KN，基本相符2、 单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算：Ra= Rp/1.35=2419 KN/1.35=1792 KN3、 管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的计算：（1） 先由第一种方法来计算：Qpk=2 Ra=2x1792 KN=3584 KN2） 再由第二种方法来验证：Qpk=（ 0.8fck-0.6opc）A=（0.8x38.5-0.6x3.9）X125660 mm2=3576 KN。

3 ）由此可见，以上二种管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的 计算结果基本相同为了进一步验证以上公式的正确性，下面分别对PTC与PHC的管桩 再进行计算（03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中所列的 管桩型号）：二、 PTC —A400（60）的管桩：1、 管桩桩身竖向承载力设计值Rp的计算：Rp=AfcTc=64087 mm2x27.5 MPax0.7=1234KN；03SG409《预应力混凝土管桩》中为1230 KN，基本相符2、 单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算：Ra= Rp/1.35=1234 KN/1.35=914KN3、 管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的计算：（1） 先由第一种方法来计算：Qpk=2 Ra=2x914KN=1828 KN2） 再由第二种方法来验证：Qpk=（ 0.8fck-0.6opc）A=（ 0.8x38.5-0.6x3.2）x64087mm2=1851 KN3） 由此可见，以上二种管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的 计算结果基本相同三、 PHC —A500（ 100）的管桩：1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的计算：Rp=AfcTc=125660 mm2x35.9MPax0.7=3158KN；03SG409《预应力混凝土管桩》中为3150 KN,基本相符。

2、 单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算：Ra= Rp/1.35=3158 KN/1.35=2339KN3、 管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的计算：（1） 先由第一种方法来计算：Qpk=2 Ra=2x2339 KN=4678 KN2） 再由第二种方法来验证：Qpk=（ O.8fck-0.6apC A=（ 0.8x50.2-0.6x3.9）X125660 mm2=4752KN3） 由此可见，以上二种管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的 计算结果基本接近通过以上分别对PTC、PC、PHC管桩的桩身的竖向极限承载力标准 值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra 的计算，已基本可验证以上公式的正确性。