超临界二氧化碳循环分析.docx

超临界二氧化碳循环特性作为第四代核能系统的候选堆型，超高温气冷堆和气冷快堆具有高安全性、高效 率、用途广等特点，且均拟采用氦气作为反应堆直接循环工质由于氦气具有稳 定、无毒、无感生放射性、热容大等特点，因此，目前世界上的气冷堆广泛使用 氦气作为直接闭式Braytor循环的工质及反应堆的冷却剂但氦气循环需较高的 循环最高温度（堆芯出口温度）才能达到满意的效率，因此，对反应堆的结构材 料、燃料元件材料等提出了较高的要求，同时由于氦气密度低、可压缩系数小等 缺点，氦气循环叶轮机械的制造也产生了一定困难与氦气相比，CO因其密度大，且易于压缩，CO的临界温度为304.19K比环境22温度略高，临界压力为7.3773MPa,在运行工况下，可利用其实际气体的性质减 少压缩功等，采用 CO 作为工质的循环所需的温度不需太高即可与氦气循环具有2相当的效率，因此，使用CO作为气冷堆循环的工质具有广阔的潜力同时，CO22循环也被推荐使用于第4代核能系统中的钠冷快堆（SFR）和铅冷快堆（LFR）1. 二氧化碳动力循环（1）简单超临界Bray tor循环与理想气体的Bray ton循环类似，CO的简单超临界Bray ton循环如图1-1所示，2分为以下几个部分:1至 2 为 CO 在压缩机中被压缩至循环最高压力的过程；2 至23为CO在回热器中的吸热过程;3至4为CO在中间换热器从反应堆堆芯或热源22的吸热过程；4至5为CO在透平中的膨胀做功过程；5至6为CO回热器中的回22热过程；6至1为CO的预冷过程。

其中，2至3及5至6的回热器的回热过程2是 Brayton 循环的关键回热器的存在使得 Brayton 循环的热量得以最大限度地利 用，从而提高了循环的效率22Brayton循环的效率与氦气循环相比并不高由于CO相对氦气较为活泼，高温下2可与燃料元件和金属构件发生化学腐蚀，因此，在使用CO作为冷却剂的气冷堆2中存在工程约束条件，即CO的工作温度不能超过670°C同时，CO工作在临界22点附近，是实际气体的Brayton循环，在回热器高压侧和低压侧流体的比热容变 化均较大由于回热器高压侧流体的比热容大于低压侧流体比热容，因此，在传 递相同热量的情况下，回热器低压侧需较大的温差才能使高压侧产生较小的温 升，从而使得换热器可能出现夹点，令传热恶化，这也使得高压侧流体在反应堆 堆芯或热源处需吸取更多的热量才能达到设计的循环最高温度，因而降低了 CO2简单超临界 Brayton 循环的效率2）改进的 CO Brayton 循环2为克服 CO 作为实际气体进行 Brayton 循环的上述缺点，充分利用其在临界点附2 近密度较大、所需压缩功较小的优势，采用分流压缩循环如图1-2 所示，采用 两个回热器和两台压缩机。

透平出口气体流经高温回热器及低温回热器后分流， —部分流体进行预冷，经压缩机压缩后，进入低温回热器回热，如图中，6-1 -2-2'；另一部分流体不经预冷，直接压缩，如图中6-2',这部分流体压 缩后与低温回热器出口流体混合进入高温回热器中回热，这两股流体具有相同的 压力和温度图1-2改进后的超临界CO2的Brayton循环2. 计算模型根据热力学定律进行循环计算CO工作在临界点附近，其物性由压力P、温度T共同决定定义循环压比2£、温比T为:(2-1)E=P /Pmax mint=T /T (2-2)max min其中：下标max、min分别表示循环中最高和最低压气机的压缩过程可表示为:S =Sc,out c,in(2-3)h = (h -h)/n+h (2-4)c,out c,out,is c,in c c,in类似地，透平的做功过程可表示为：S =S (2-5)t,out t,inh =(h -h )/n +h (2-6)t,out t,out,is t,in t t,in式中：s为比熵；h为比焓；下标c、t分别表示压气机和透平,in. out分别表示进口和出口，is表示等熵过程；n为部件等熵效率。

设循环总压损率为F,其计算公式为：+§ +§+§ +§ +§ (2-7)lrec,cold hrec,cold core hrec,hot lrec,hot precooler其中，部件压损率为各部件压力损失与循环最高压力之比，下标 lrec、hrec、coreprecooler分别表示低温回热器、高温回热器、堆芯及预冷器，cold, hot表示回热器冷端和热端假设经过预冷器的流量份额为x(0wxw1 )，低温回热器的回热度则为:x(h - h ) h - ha = 2 2 = 5 6 irec (me ) At (me ) Atp min max p min max高温回热器的回热度为：(2-8)h - h h - ha = 3 2- = 5 $ ( 2-9 )hree h - h(p ,t ) h - h(p ,t )5 5' 2' 5 5' 2'A与A的计算方法差异由分流而引起的其中，两个回热器高压侧的出口温hrec lrec度须分别满足条件T + 6tW T WT及T +6t WT wT,6t、6t '是为避免2 6 5' 2' 5' 5回热器出现夹点而使回热器两侧温差过小导致传热恶化而设置的工程上所允许的最小温差，通常取为8°C。

回热器中热量交换为：h - h = (1-x)(h -h ) + x(h -h ) (2-10)5 6 3 2' 3 2计算完成各部件进出口工况，循环效率可表示为：h - h - x(h - h ) - (1 - x)(h，— h )叶 二 5 2 1 2 J ( 2-11 )h -h43 式(2-11)从做功的角度来计算循环效率，即系统对外界做功(透平做功减去压 气机耗功)与系统从外界吸收热量之比效率还可表示为：耳二 1 - x(h — h )/(h — h ) ( 2-12 )6 1 4 3 式(2-12)从能量损失的角度来计算循环效率可看出，对于采用分流的设计，Brayton循环释放到环境中未得到利用的热量减少，同时在热源吸收的热量减少，因此，循环效率大幅提高分流措施可在 CO 超临界 Brayton 循环中使用是由于 CO 物性受工作环境下的压22力、温度影响较大在无分流回热时，mc- At = mc- At，有下标h表示回热p ,h h p,1 1器高压侧，1表示低压侧其中，C > C-,因此, At

同时，分流时，压缩机工作在临界点附近，此时的流体密度较大，压缩机耗 功相对较少因此，综上使得循环的效率得以提高但这样的分流设计在理想气 体 Brayton 循环中是不适用的因氦气等理想气体在不同压力、温度下的比热容 变化不大，因此，回热器部温差变化不大，特别是回热器热端进出口温差与冷端 进出口温差几乎相同，在合理的工程设计下，这个温差不会很大若同样采用分 流，回热器冷流体的温升提高空间有限，同时由于增加了 1台压气机，从而增加 了投资成本理想气体在远离临界点处压缩，压缩机耗功较多所以，分流式设 计并不适用于理想气体 Brayton 循环综上分析，分流式设计较适用于回热器高 压侧定压比热容较大的非理想气体Brayton循环由上述分析可知，CO超临界Brayton循环的效率可简化成n = n（ ^, £ , t ,2n, j k）,其中，申为初始点的工况，£为循环压比，t为循环温比，n 为压气机和透平的等熵效率，〃二[〃 ,n , n ], §为各部件压力损失，k t c1 c2 i（k共有4个参数）为经过预冷器的流量份额x,低温回热器低压侧出口温度与i高压侧入口（即回热器冷端）温度之差At，低温回热器回热度a ，高温回热lrec器回热度a ，可从中任选其二。

只要确定了以上参数，并保证回热器不出现传 hrec热恶化的现象,即满足回热器任意点温差不低于工程所要求的最低温差,即可唯 一确定 CO 超临界 Brayton 循环的效率23.二氧化碳超临界Brayton循环特性下面分析循环计算的各参数对循环效率的影响同时，由于X、N、a 、a 4lrec hrec个参数只有其中两个是独立的,因此,只需确定压比、温比及上述任意2个参数 即可确定循环效率本文为简化起见，始终选择k中At为其中1个确定效率的i变量，这样具有实际意义，同时简化了讨论因实际气体在Brayton循环中的物 性受压力、温度的影响很大，因此，初始计算点参数的选取对循环的计算也有影 响下文选取循环最低压力、温度点作为初始点，对循环进行特性分析初始点 的工况选取为7.7MPa、32°C1) x、At为变量对效率的影响图3-1表示出在不同循环最高温度情况下，选®x = 0.7时的效率随压比的变化与理想气体Brayton循环相似，效率随压比的提高不断增加，但增加到一定值时 开始下降(见t =450C)；随循环温度的提高，最大循环效率对图3-1循环最 max高应的压比也在增大随压比的增大，透平做功和压缩机耗功均增加，压比较小 时，透平做功增长率大于压气机耗功增长率，但透平做功增长率随压比增大逐渐 减小而压缩机耗功增长率却逐渐增加，因此，循环存在最佳效率。

但随压比增大， 低温回热器会出现夹点，换热温差变小使得传热恶化，此时即达到指定 x 下循 环的最大压比受此限制，在t = 550C及650°C下还未达到理论的最佳压比- max效率点循环最高温度对循环效率的影响极其显著，升高100°C使最大效率提高 4%~5%,其中，当循环最高温度为650°C、x = 0.7而其余参数如图3所示时的 效率可高达 50%40201025匚30图3-1循环最高温度对循环效率的影响（x、At为变量）450 V650匚max其余参数不变，在相同的循环最高温度下，循环最大压比随X的减小而减小（图3-2）这是由于 xm At =mc Ato x的减小使回热到相同温差下所需热端流体 p,h h p,l l的温差减小，在较低压比下即出现了回热器传热恶化但在相同条件下，x的减小有利于效率的提高，见式（2-12）45350.6().7U.S15523567L 25图3-2 x对循环效率的影响（固定显然，随回热器低温端温差的减小，循环效率得到提高（图 3-3）同时，温差 也影响了循环在满足循环条件情况下所能达到的最大压比但产生最大压比的原 因各有不同，△t = 10°C时归因于低温回热器传热恶化，而△t = 30°C、40°C时则 归因于低温回热器回热所需的热侧流体进口温度已达到透平出口温度而不必采 用高温回热器。

12 3 4 5 6 7图3-3。