高大脚手架计算.doc

1 1、、立杆所承受的轴向力计算：无论是有侧移满堂脚手架还是无侧移满堂脚手架，立杆所承受的轴向力均按下式计算：不组合风荷载时，N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4ΣNQK组合风荷载时，N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK①、对于中间立杆NG1K=[H+n（la+ lb）+ n‵×0.325 lah+ n‵×0.325 lbh]×38.4+2n×13.2+（）×18.4+2×（）×14.615 . 6H11 . 4H350122baKGllHN2000baQKllN式中 H—满堂脚手架搭设高度n—满堂脚手架搭设的水平杆层数（包括扫地杆）n‵—同一跨（纵跨或横跨）内剪刀撑杆件的数量，按初步设计方案确定；NG1K、NG2K和 NQK计量单位为（N） 在计算、时，当数量不是整数时均应化为整数，整数后的小数不论大5 . 6 H 12H小只能“入” ，不能“舍” ②、对于边立杆6 .1411 . 424 .1815 . 62 .1324 .38325. 05 . 0325. 05 . 0'' 1  HHnhlnhlnllnHNbabaKG或6 .1424 .1815 . 62 .1324 .38325. 05 . 0325. 05 . 0'' 1 nHnhlnhlhlnllnHNbaabaKG前者适用于纵向边立杆，后者适用于横向边立杆。

3505 . 0122baKGllHN20005 . 0baQKllN③、对于角立杆6 .1411 . 44 .1815 . 62 .1324 .38325. 05 . 05 . 0' 1  HHnhlhlnllnHNbabaKG35025. 0122baKGllHN200025. 0baQKllN2、风荷载计算：Wk=0.7UzxUsxW0Wk——风荷载标准值（KN/m2）Uz——风压高度变化系数Us——脚手架风荷载体型系数W0——— 基本风压，北京地区取 0.4 KN/m20.7——基本风压值的修正系数3、立杆稳定性计算：①、无论有侧移满堂脚手架还是无侧移满堂脚手架，均按下列计算式计算：不组合风荷载时，2/205mmNfANKh组合风荷载时，2'/205 1mmNfNNWM ANKEWm h     式中 Kh—综合附加系数，应由试验研究确定目前，Kh参考值可按表下表采用满堂脚手架的综合附加系数 Kh参考值满堂脚手架类型当满堂脚手架搭设高度为下值（m）时，Kh值参考值有侧移1.051.101.151.201.25无侧移1.031.061.091.121.15注：表中 Kh值仅供参考；实际使用时，可根据经验加大表值，但不得小于表中值。

对于有侧移满堂脚手架m=1.0②、值的取值：稳定系数应根据值从附表中查取，=l0/i，l0为计算长度，l0=uh, u 为立杆长度系数，应根据 K1、K2按附表查取③、K1、K2值的计算：有侧移满堂脚手架的 K1、K2 值计算a、K1值的计算:角立杆：baba llllhK31纵向边立杆：baba llllhK321横向边立杆：baba llllhK321中间立杆：baba llllhK321b:首步架 K2值计算：设有扫地杆时：角立杆： baba llhllhK2 . 03 4 . 02纵向边立杆： baba llhllhK2 . 03 24 . 02横向边立杆： baba llhllhK2 . 03 24 . 02中间立杆： baba llhllhK2 . 03 8 . 02未设扫地杆时，K2=0（对平台基座可取 K2=0.1） ，一般情况下，是不允许设扫地杆的4、本模板满堂架支撑计算：1） ，立杆所承受的轴向力计算：轴向力分项角立杆纵向边立杆横向边立杆中间立杆NG1K1662.84N2013.2N2013.2N2272.4NNG2K-1393.75N787.5N787.5N1575.0NNG2K-2210.0N210.0N210.0N—ΣNQK1125.0N2250.0N2250.0N4500.0N不组合风载N4294.91N6762.84N6762.84N10916.88N组合风载 N4058.66N6290.34N6290.34N9971.88N2） 、风荷载产生的弯矩 Mw：。