施工升降机计算.doc

施工升降机计算 本计算书主要依据《施工升降机》（GB/T 10054—2005）、《施工升降机安全规则》（GB10055-2007）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）、 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010)、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）等编制 一、参数信息 （1)升降机基本参数 升降机型号：SCD200/200J;标准节长度：1.5m； 支架总高度:60.0m;吊笼形式:采用双吊笼； （2)升降机重量参数 标准节重:1670Kg;单个吊笼重：1460.0Kg； 外笼重：14800Kg；对重重量:13000Kg; 吊笼载重:2000.0Kg；其它配件重:200.0Kg; (3）动荷载参数 动荷载参数:15； （4)基础参数 基础长度：3.5m;基础宽度：27m； 基础厚度：03m;混凝土强度等级：C30; 长向钢筋参数： 长向钢筋型号：HPB300；长向钢筋间距：150mm； 长向钢筋直径:20mm； 短向钢筋参数： 短向钢筋型号:HPB300;短向钢筋间距:150mm； 短向钢筋直径:20mm； （5）地基参数 承载力设计值:150KPa;地基承载力折减系数：0.4； （6)施工升降机参数 导轨架长:0.9m;导轨架宽:0.6m; 二、基础承载计算 导轨架重（共需40节标准节，标准节重167.0Kg）：167。

0kg×40=6680.0kg， 施工升降机自重标准值:P”k=(（14600+2000.0+13000）×2+14800+200.0+66800)×10/1000=178.800KN； 施工升降机自重设计值：Pk=1.2×178800=214560KN; 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取动载系数n=1.50 基础承载力设计值:P=150×214.560=321840KN； 三、地基承载力验算 承台自重标准值：Gk=25×3.500×2.700×0300=70.875kN 承台自重设计值: G＝70.875×1.2＝85.050kN 作用在地基上的竖向力设计值：F＝321840+85050=406890kN 基础下地基承载力为：p= 150.0×3.500×2.700×0400＝567000kN ; 基础下地基承载力p=567000kN ≥作用在地基上的竖向力设计值:F＝406890KN，满足要求! 四、承台底面积验算 混凝土板采用：C30，查表得到混凝土板的抗压强度fc=14.50N/mm2=14500.0KN/m2 轴心受压基础基底面积应满足 S=3。

500×2.700=9450m2≥（Pk+Gk)/fc=（214.560+70875)/145000=0.020m2 五、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用 计算简图如下： 其中 Pj--——扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力. Pj=P/S=321.840/9.450=34.057kN/m2 βhp-———受冲切承载力截面高度影响系数 βhp=1； ft---—混凝土抗压强度混凝土板采用:C30,查表得到混凝土板的抗压强度ft ft=1.45N/mm2=1450.0KN/m2 h0—-——基础冲切破坏锥体的有效高度. h0=3000-35=2650mm=0.265m Al——-—冲切验算时取用的部分基底面积. Al=2.700×1=2700m2 ab——-—冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长; ab=a+2h0=0。

600+2×0.265=1130m at————冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,取导轨架宽a； at= 0600m am-—--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度; am=(at+ab）/2=(0.600+1130)/2=0.865m Fl—-——扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的净反力； Fl=（Pj×Al)=34057×2700=91.954KN FSafe----安全下承台能承受的最大净反力； FSafe=07βhpftamh0=0.7×1×1450.0×0865×0265=232663KN 安全下承台能承受的最大净反力FSafe=232.663KN≥实际净反力Fl=91954KN,满足要求！ 六、承台底部弯矩计算 属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： 其中 l,b —-基础底面的长和宽； l=3.500m;b=2700m； c,a --导轨的长和宽； c=0.900m;a=0。

600m; a1-—-—任意截面1—1至基底边缘最大反力处的距离； a1=（l - c)/2=(3.500—0900)/2=1.300m pmax，pmin-———相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值. pmax=pmin=（1.2Gk + P)/S=(1.2×70875+321.840）/9450=43.057kN/m2 p --相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值 p=pmax=43.057kN/m2 G ——考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时 G=1.35Gk=135×70875=95681KN M1=1.3002/12×[（2×3500+0.900)×（43.057+43.057-2×95.681/9.450)+（43057-43057）×3500]=73.280kN·m; M2=[（3.500-0900)2/48］×（2×2700+0.600)×(43.057+43.057-2×95.681/9。

450)=55.655kN·m； 七、承台底部配筋计算 αs = |M|/（α1fcbh02) ξ = 1-(1—2αs)1/2 γs = 1—ξ/2 As = |M|/（γsh0fy) 其中,α1-—--当混凝土强度不超过C50时，α1取为10,当混凝土强度等级为C80时，α1取为094，期间按线性内插法 α1=1.00 1-1截面：αs = |M|/（α1fcbh02）=73.280 / （1.00×14500.0×2.700×02752）=0025 ξ = 1-(1-2αs)1/2=1—(1- 2 ×0025)05=0.025 γs = 1—ξ/2=1-0.025/2=0987 As = ｜M｜/（γsh0fy）=73.280×106/（0.987×2100×275.0)=1285.013mm2; 2-2截面:αs = |M|/（α1fcbh02）=55655 / （1.00×14500500×0.2752）=0015 ξ = 1—(1—2αs）1/2=1—(1— 2 ×0.015)0.5=0。

015 γs = 1-ξ/2=1—0015/2=0.993 As = ｜M|/(γsh0fy)=55.655×106/（0993×2100×2750)=970819mm2; 1-1截面的实际配筯面积As1=(1+[1000×b / l"]）×314159×(D/2）2=（1+［1000×2.70 / 15000]）×314159×(20.00/2）2=5969021mm2 截面的实际配筯面积As1=5969021mm2≥As=1285.013mm2，长向配筯满足要求! 2-2截面的实际配筯面积As2=（1+［1000×l / l"]）×314159×(D/2)2=（1+[1000×3.50 / 150.00]）×314159×（2000/2)2=5969021mm2 截面的实际配筯面积As2=7539816mm2≥As=970819mm2,短向配筯满足要求!。