40米简支T梁计算书.doc

40米装配式预应力混凝土T型梁（先简支后桥面连续梁）上部构造（后张法钢绞线）计算书整体式路基宽21.50米，桥宽2×净－9.50米计 算：复 核：审 核：二○○八年十月本计算以分幅桥梁为例，利用《Dr.Bridge-桥梁博士系统V3.1版》进行验算一、 设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）二、 设计基本资料1． 设计荷载：局部加载时采用车辆荷载车辆重力标准值：Pk＝550kN2． 标准跨径Lb=40，梁长39.96m3． 上部构造先简支后桥面连续混凝土T梁4． 材料预应力钢绞线采用国家标准：预应力钢绞线1×7-15.20-1860-GB/T5224-2003张拉控制应力：腹板束采用σcon=0.72fpk=1339.2Mpa，顶板负弯矩束采用σcon=0.75 fpk =1395Mpa，张拉时采用双控锚具：HVM或OVM15系列，连续段预应力为BM15-5型扁锚，锚具采用符合国标GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的锚具及其相应配套设备普通钢筋：直径≥12mm采用HRB335，直径＜12mm采用R235。

钢板：锚头下支承垫板，支座垫板等均采用A3碳素钢5． 计算方法：1）持久状况承载能力极限状态计算；2）持久状况正常使用极限状态计算；6． 桥面净空：净9.75m7． 按后张法施工工艺制作主梁8． 防撞护栏重外侧：(0.69×20×26)/40＝8.97kN/m中央分隔带一侧: (0.48×26)/2=6.24KN/m三、 主梁跨中截面主要尺寸拟定1． 主梁高度 2.50m2． 主梁截面细部尺寸（见下图） 3． 结构离散图见附图14． 计算截面的几何特征 五、利用《桥梁博士》程序计算的前期工作1. 本次计算的结构离散图见附图12. 环境的相对湿度：0.8 3. 环境类别：Ⅰ类；4. 预应力钢筋：弹性模量Ep=1.95×105 MPa，松驰率ρ=0.035，松驰系数ζ=0.3 锚具：锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；金属波纹管摩阻系数μ=0.25，偏差系数k=0.0015支座不均匀沉降：Δ=10mm5. 收缩、徐变的计算天数：1000天6. 汽车荷载：公路—Ⅰ级汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成；公路—Ⅰ级的车道荷载的均布荷载标准值为qK=10.5kN/m，集中荷载为汽车的冲击系数：按“桥规”第4.3.2条规定，对于简支梁(边梁): ==3.243 μ＝0.1767×-0.0157=0.1922连简支梁(中梁): ==3.250μ＝0.1767×-0.0157=0.19267. 二期恒载10cm混凝土铺装：0.1×10.5×25＝26.25 KN/m10cm沥青混凝土铺装：0.10×9.75×23＝22.425 KN/m若将桥面铺装均摊给5片梁，则：g（1）＝（26.25+22.425）/5＝9.735KN/ma. 护栏：g（2）＝8.97KN/m(外侧边梁); g（2）＝6.24KN/m(中央分隔带边梁)b. 二期恒载集度边梁:g＝9.735+8.97＝18.705KN/m中梁: g＝9.735KN/m8. 计算主梁的荷载横向分布系数主梁承重结构的长宽比为：，故可按刚性横梁法来绘制横向影响线，并计算横向分布系数mc。

计算方法: 刚性横梁法------------------------------------------------------------结构描述:主梁间距: 2.25 2.25 2.25 2.25 m主梁抗弯惯矩: 0.860 0.909 0.909 0.909 0.860 m**4抗扭修正系数: Beta = 1.000000------------------------------------------------------------桥面描述:人行道 分隔带 车行道 中央分隔带 车行道 分隔带 人行道0.000 0.000 5.250 0.000 0.000 5.250 0.000 0.000左车道数 = 1, 右车道数 = 1, 不计车道折减汽车等级: 汽车超-20级挂车等级: 挂车-120级人群集度: 0.000 KPa------------------------------------------------------------影响线数值: 坐标X 1#梁 2#梁 3#梁 4#梁 5#梁 0.000 0.589 0.413 0.204 -0.005 -0.202 2.250 0.391 0.309 0.204 0.100 -0.004 4.500 0.193 0.204 0.204 0.204 0.193 6.750 -0.004 0.100 0.204 0.309 0.391 9.000 -0.202 -0.005 0.204 0.413 0.589------------------------------------------------------------横向分布系数计算结果:梁号 汽车 挂车 人群 满人 特载 车列1 0.791 0.448 0.000 0.000 0.000 0.0002 0.623 0.339 0.000 0.000 0.000 0.0003 0.409 0.204 0.000 0.000 0.000 0.0004 0.622 0.339 0.000 0.000 0.000 0.0005 0.791 0.448 0.000 0.000 0.000 0.000------------------------------------------------------------9. 荷载组合：1) 承载能力极限状态组合组合Ⅰ：基本组合：按规范JTG D60-2004第4.1.6条规定；本设计按此组合验算结构的承载能力极限状态的强度；组合Ⅱ：不用组合Ⅲ：不用组合Ⅳ：撞击组合；按规范JTG D60-2004第4.1.6条规定；组合Ⅴ：不用组合Ⅵ：地震组合2) 正常使用极限状态内力组合组合Ⅰ：长期效应组合：按规范JTG D60-2004第4.1.7条规定； 组合Ⅱ：短期效应组合：按规范JTG D60-2004第4.1.7条规定；本设计按此组合验算钢筋混凝土结构的裂缝宽度；组合Ⅲ：标准组合组合Ⅳ：不用组合Ⅴ：施工组合组合Ⅵ：不用3) 应力组合组合Ⅰ：长期效应组合，仅供部分预应力A类构件的抗裂安全验算(参照规范JTG D60-2004第6.3.1条)，组合原则按规范JTG D60-2004第4.1.7条规定，但组合时只考虑直接作用荷载，不考虑间接作用， 组合Ⅱ：短期效应组合：对预应力混凝土构件而言是按照抗裂验算的要求进行组合原则按规范按规范JTG D60-2004第4.1.7条规定；按此组合验算钢筋混凝土结构的裂缝宽度；本设计按此组合验算钢筋混凝土结构的裂缝宽度；组合Ⅲ：标准组合，所有应力组合时各种荷载的分顶组合系数都为1.0，参与组合的组合Ⅳ：撞击组合组合Ⅴ：施工组合组合Ⅵ：不用10. 施工及加载顺序施工顺序如下：主梁预制 —— 主梁安装五. 利用《桥梁博士》对各阶段各控制截面进行验算一）边板1. 持久状况承载能力极限状态计算基本组合- 16 -单元号节点号内力属性Mj极限抗力受力类型是否满足备注22最大弯矩-3.41-9.30E+03上拉受弯是支点最小弯矩-182-9.30E+03上拉受弯是88最大弯矩1.35E+041.91E+04下拉受弯是l/4最小弯矩6.43E+031.91E+04下拉受弯是最小弯矩8.53E+032.05E+04下拉受弯是1212最大弯矩1.79E+042.06E+04下拉受弯是跨中最小弯矩8.69E+032.06E+04下拉受弯是最小弯矩7.40E+031.99E+04下拉受弯是1616最大弯矩1.35E+041.91E+04下拉受弯是l/4最小弯矩6.43E+031.91E+04下拉受弯是最小弯矩8611.25E+04下拉受弯是2121最大弯矩-8.56-9.10E+03上拉受弯是支点最小弯矩-302-9.10E+03上拉受弯是最小弯矩-181-1.00E+03上拉受弯是2. 抗裂性验算、持久状况构件应力验算 主截面应力表组合Ⅰ：长期效应组合单元号节点号应力上缘正应力下缘正应力最大主应力最大最小最大最小主压应力主拉应力11应力属性000000容许值000000是否满足要求否是否是是否22应力属性7.897.848.037.978.99-1.06容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是33应力属性7.557.478.478.378.47-5.55E-02容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是44应力属性7.3679.048.619.04-7.81E-02容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是55应力属性7.136.549.628.939.62-7.32E-02容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是66应力属性6.815.8110.69.410.6-3.15E-02容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是77应力属性6.795.4411.19.5611.1-6.91E-03容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是88应力属性7.155.5111.19.2911.1-3.19E-02容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是99应力属性7.635.7810.98.8410.9-3.46E-02容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求。