04-围堰施工方案

1、国道主十线哈尔滨绕城公路东北段（秦家至东风）松花江大桥双壁钢围堰施工方案中铁十三局集团第四工程有限公司松花江大桥项目部二零零四年十二月十日松花江大桥35号、36号墩双圆形双壁钢围堰施工方案1. 双圆形双壁钢围堰设计围堰的设计本着受力条件好、稳定性强、方便施工、节约材料和 可回收的原则进行设计，松花江大桥35号及36号墩承台为条形29.5m X13.9mX3m，顶面水深14m。根据结构尺寸设计成内径20米、外 径22.4米的双圆形结构（如图），即充分发挥了圆形结构受力条件好 的特点，又最大限度的节省了材料。围堰利用自身浮力进行回收。1.1因素的确定1.1.1根据承台形状和结构受力分析，将围堰平面布置成双圆组合形 （如图1）。1.1.2根据面板的局部和自重确定面板厚度为5mm。1.1.3依据1 = 二=工 确定为薄壳筒状无盖无底结构。R 10000 5000 201.1.4壳体满足以下三方面条件，适用无矩理论。（1）几何方面沿壳中面光滑连续无斜率和曲率的突变,壳体的厚度也无突变。（2）载荷方面 沿壳面连续分布而无突变。（3）边界条件 挠度与转角不受约束。1.2设计采用的理论1.2.1以薄壳

2、筒状体线性理论设计结构。1.2.2以轴心受压稳定设计加强圈、支撑桁架。1.3荷载1.3.1以承台底标高为最大压力计算位。1.3.2最大水深为16.5m，其中土深为3.5m。1.3.3因有较密定位桩及防冲桩，不考虑水流和浪击等横向不均匀载 荷。1.3.4因有施工平台，围堰轴向荷载不计。1.3.5因为采用浮沉工艺，堰底与地面不均匀接触、构件吊装等受力 状态，不予计算。1.3.6在最大抽水深度下，考虑了壁间有水9米深，以减少壁板局部 计算荷载。1.4规范有关采用 GB 50017-20031.4. 1 强度设计 f = 215N/mm2（Q235 钢）1.4.2稳定（1）轴心受压N f中A（2）轴心受压构件腹板参与受力的宽度ho的确定1 40 ：竺。w y（3）格构式双肢组合构件缀件为缀条时，换算长细比按人=|农+ 27 计算。 分肢长细比X 0.7人 时，不必验算 A.r分支稳定。（4）缀条计算剪力确定V = AL Jf。85 丫 235（5）最大长细比X EJ=1502. 圆形双壁钢围堰受力计算2.1结构设计双圆形双壁钢围堰结构设计如图，共分为4个部分，即刃脚段、 双壁加强段、单壁段、内

3、部横向支撑梁。刃脚部分面板采用8mm钢 板，角度为30度；双壁加强段内外面板及隔板均采用5mm钢板，内 部为空间桁亍架结构，水平主桁亍加强圈采用100X100X10或75X75X 8角钢，缀条用63X63X5角钢，竖向间距按不同的高度荷载计算求 得；竖向加劲肋采用50X50X5或63X63X5角钢，周向间距按不同 的高度荷载计算求得；围堰中支撑桁架用100X100X10或75X75X 8角钢相扣成方管，空间用75X75X6做缀条组成桁架，竖向间距与 加强圈相同。2.2计算简化为简化圆形钢围堰的受力计算，采用如下方法：（1）对环板和水 平斜撑计算时考虑壁板40倍板厚的宽度参与受力；（2）竖向加劲肋 按多跨连续梁计算，同时考虑壁板40倍板厚的宽度参与受力；（3） 壁板按支撑在竖向加劲肋上的多跨连续板计算。2.3受力工况浇筑承台前钢围堰最大抽水状态为最不利工况。钢围堰受力主要 计算荷载有静力压力、土压力、施工荷载以及壅水所产生的压力等。 浇筑承台时钢围堰外设计施工水位采用13m，土埋置深度3.5m，壁 仓内的水位9m，计算水流流速1.5 m/s。根据以上简化计算方法，壁 板、竖肋按简化公式进

4、行局部计算。水平加强圈及水平斜撑可采用简 化公式计算。3双圆形双壁钢围堰空间分析计算3.1结构分析模型用空间模型进行分析计算，外壁板、内壁板、水平加强圈采用空 间板壳单元，竖肋采用空间梁单元，水平斜撑采用空间桁架单元，即 两端与水平加强圈采用铰接连接。3.2计算分析主要计算荷载：静水压力、土压力、浪击力与风荷载（处作用较 小此处可忽略不计）、施工荷载。3.3计算过程3.3.1加强圈设计计算（1）壁板参与受力的宽度ho的确定、 40：竺w y采用 Q235 钢 h 40t =40X5=200mm（2）依据无矩理论，均匀外压力作用下的筒壁内力只有周向力，无 弯矩。周向力按公式n0=p0r0计算。式中P0外压（N/mm2）R0外圆半径（mm）!. 1.1（3）依据线性理论，周向力由双壁板和加强圈 共同承受，那么壁筒任意高度上的一个加强圈与 壁板组合将成为双肢格构轴心受压结构（如图 示）。（4）每个双肢格构的承压能力N1 = f .虹A 式中 f=215N/mm2（Q235 钢）中以换算长细比人“确定的折减系数。A加强圈与壁板组合后的总面积。换算长细比的计算加强圈采用100X100X10角钢，

5、A=6852 mm2;人=85.5;缀条用63 X 63 X 5角钢 a =614.3X2=1228.6 mm2.cr A ，二6852人 =，人2 + 27 a 185.52 + 27 x ?28 6 = 86.4图31x，查表（b类截面）9=0.645N = f .甲.A =215X0.645X6852=950201N加强圈采用75X75X8角钢，A=4606 mm2;人=84.4;缀条用63X63X5 角钢a =614.3X2=1228.6 mm2.A小4606人 =，人2 + 27 a- =、：84.42 + 27 x 1228 6 = 85 Ax122&查表0类截面)中=0.655N = f .甲.A =215X0.655X4606=648634N(5) 竖向间距Ls确定最大为刃角顶面0.186N/mm2牝 456mm 取 4 50mmL = N=_N s N 0 P0. RP0在围堰上沿高度变化，最小间距l =950201S 0.186 x 11200(6) 缀条计算 缀条用 63X63X5 角钢 Aj614.3mm2 i =12.5mmL =1528mm a =450 0

6、人=L0 =1528 = 122.24 E= 150 查表哲0.426i 12.5折减系数 0.6+0.0015入=0.6+0.0015X122=0.783剪力确定V =堕f max 85 t 235F = 17332NN1=Vmax/2=17332/2=8666Na =N1/A1=8666/614.3=14.1W0.783? f=0.783X0.426X215=71.73.3.2竖向加劲肋的计算采用50X50X5或63X63X5角钢，根据受力和加工条件将截面布置成如图4所示图4(1)组合后 截面数据 50 X 50 X 5 角钢 A=1480mm2 y1=14.9mmy2=40.1mm Iy=590000mm4 wi=39600mm3w2=14700mm363 X 63 X 5 角钢 A=1614mm2 yi=20.8mm y2=47.5mm Iy=1125232mm4W1=54098mm3W2=23689mm3间距的确定荷载围堰外压随深度变化而变化，为了增加围堰在水中的稳定，同时减少外壁的计算压力，考虑内外壁间水位9米高。周界固定整个面板受均布荷载。根据刚性薄平板的计算公式（hW0

7、.2b）,确定间距。b = -cp0（负号表示上缘纤维受拉）囹钢围堰阿外壁受力示意医式中：O计算应力C由a/b值确定的系数，查表取得（a/b，1）P0外压荷载，沿面板高度不同而度化。b 加强圈净间距 a加劲肋间距 h 板厚当ba时，已不符合周界固定条件，应按多跨连续板计算，确定间距。以上方法应在每个加强圈间距中计算，因为他们的p0值是不同的。（3）验算加劲肋角钢与面板共同抗弯强度，角钢在加强圈位置断开 应按简支梁计算b = f = 215 N / mm 2W 尤式中：WX角钢与面组合后的抗弯模量（取14700mm3）当用50X50X5角钢检算通不过时，换用63 X63 X5角钢，W =23689 mm3 检算。X3.3.3支撑桁架计算（1）受力分析围堰在中间支撑两端设计加工不易保证其刚度，为简化计算忽略 围堰的中间支撑两端的刚性，根据无矩理论，引用加强圈压力，中间 支撑计算压力（图6）N=2N cosa式中a双圆围堰在中间支撑两端切线与中间支撑轴-I a上_线的夹角N=2X950201Xcos47.3790=1286849N-1 广同(2) 采用 100X100X10 或 75X75X

8、8 角钢相扣成方管，组成双肢柱桁架，截面数据1671100 X 100 X 10 角钢 Ai=1926X2=3852mm2 Ix1=6231667mm4 ixi=40mm Ix=4705588200mm4 i、=782mm l=14276mm 人=18.3 缀条用 75 X 75 X 6 角钢 A1=879.7mm2 l0=1817mm iy0=14.9mm 人=122a.AA c CC r-7 7704人 =|人2 + 27 a = 18.32 + 27 x 1759 4 * 21.31x查表 9=0.966。= =1286849 * 167 9. f = 0.966x215 * 208A 770475X75X8角钢，缀条用75X75X6角钢，计算略。(3) 缀条计算人=122 lk= 150受力检算与加强圈缀条检算相同，计算略。4.抗滑、抗倾覆、抗浮稳定性验算4.1抗滑稳定性验算在围堰下水之前要在冰面上测放出围堰的准确位置，并且在围堰 的内外打入钢管桩同时起导向作用和约束钢围堰不发生滑移。围堰内部的导向桩和施工平台连起来形成整体，增强稳定性和增大抗冲击力。在围堰的第一阶段下沉时冰也

9、对围堰也起约束和导向作用。在围堰的内部上游打入4根钢管桩，主要用来抵抗因水流的冲击 而产生向下游滑移的顷向，钢管桩打入河床深度不小于5米,上部和 施工平台相连接。计算简化模型如图8所示。选用中325壁厚为10mm的钢管桩 W =755.7cm3流水压力公式为P=0.8Arv2/(2g)式中：0.8为圆形阻水系数；A为围堰的阻水面积；七r为水的容重；v为水流速q=p/13=0.8X22.4X l X 13X 10X 1.52/2X10X13=20.2KN/mM =9q/128=9X20.2KN/mX 132/128=240KNmmax图8f=Mm /4W=240KNm/4X755.7cm3=79.4MP f = 215N/mm2不发生滑移4.2抗倾覆稳定性验算围堰的长宽比较大为2.18,且质量均匀并有导向钢管约束不会发 生倾覆，所以不必进行抗倾覆验算。4.3抗浮稳定性验算在承台浇筑前最大的抽水状态下，对钢围堰及封底混凝土的自 重是否能克服浮力的作用考虑，进行钢围堰浮力稳定性检算。由于受 河床标高及围堰入土深度的控制，封底混凝土采用C20水下混凝土， 厚度为2米；封底混凝土底面的水压力以18米计；仅靠钢围堰、封底 混凝土、壁仓内注水等的重

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