建筑工程质量事故案例(最新).docx

建筑工程质量事故案例梁、板、柱钢筋混凝土结构事故骨料 中含 过量 杂质 事故 案例 图片事故分析及原因分析如下：屋面局部倒塌后曾对设计进行审查，未发现任何 问题在对施工方面进行审查中发现以下问题： （1 ）、进深梁设计时为C20混凝土，施工时未留试 块，事后鉴定其强度等级只是C7.5左右在梁的断 口处可清楚地看出沙石未洗净， 骨料中混有鸽蛋 大小的黏土块、石灰颗粒和树叶等杂质 （2）、混凝土采用的水泥是当地生产的 400号普通 硅酸盐水泥，后经检验只达到 350号，施工时当作400号水泥配制混凝土，导致混凝土的强度受到一定影响3）、在进深梁断口处上发现偏在一侧， 梁的受拉1/3宽度内几乎没有钢筋，这种主筋布置使梁在屋 盖荷载作用下处于弯、剪、扭受力状态，使梁的 支承处作用有扭力矩4）、对墙体进行检查，未发现有质量问题综合以上施工问题，可以认为进深梁的断裂主要由于 该梁受有扭矩和剪力产生的较大剪应力，而梁的混 凝土强度又过低，导致梁发生剪切破坏的饿缘故 其中混凝土骨料含过量的土块等有害杂质，又是混 凝土强度过低的主要原因混凝土受冻或养护温度过低事故案例某工程为三层砖混结构，现浇钢筋混凝土楼盖， 纵墙承重、灰土基础（图 2.13 ）。

施工后于当年10月浇灌二层楼盖混凝土全部主体结构于第二年 1月完工在4月间进行装修工程时，发现各层大梁 均有斜裂缝 其现象：裂缝多为斜向，倾角 50°〜60°，且多发生在300mm的钢箍间距内近梁中部为竖向裂缝 斜裂缝两端密集，中部稀少（值得注意的是在纵筋 截断处都有斜裂缝）；其沿梁高度方向的位置较 多地在中和轴以下，个别贯通梁高裂缝宽度在梁端附近约 0.5〜1.2mm，近跨中约0.1〜0.5mm ；裂缝深度一般小于1/3，个别的两端 穿通；裂缝数量每根梁少则 4根，多则22根，一般 为10〜15根混凝土受冻或养护温度过低事故案例图片事故分析及原因施工原因：浇灌二层梁板时，未采用专门养护 措施，浇灌后2h就在板面铺脚手板、堆放砖块进行砌墙11月初浇灌三层现浇板时，室内温 度为0〜1 ° C未采取保温措施根 据试验资料， 混凝土在21d后的强度只达28d理论强度值的42.5% ,—个月后才达到52%因此混凝土早期 受冻是这起质量事故的重要原因另外，混凝 土的水泥用量偏低（只有210kg/m3,略少于225kg/m3的最低值）也是因素之一 设计原因：其一是箍筋间距过大《混凝土结 构设计规范》7.2.7条规定，“当梁高为500mm且V> 0.07fcbh0时，梁中箍筋的最大 间距为200mm。

而本工程箍筋间距却为 300mm，这 就是斜裂缝多发生在箍筋之间的原因其二是 是纵筋在梁跨中间截断《混凝土结构设计规 范》6.1.5条规定，“纵向受拉钢筋不宜在受拉 区截断”而本工程梁中部分纵向受拉钢筋在 跨中截断，截断处都出现斜裂缝， 这说明受拉钢筋对梁截面的抗剪能力起到一定作用， 也说明规范的规定是最适合的 比较施工和设计原因，显然可见，施工中混凝土早期 受冻是产生本工程质量事故的 主要原因事故加固方案由于梁上有大量斜裂缝， 很容易发 生脆性截面破坏，引起梁的断裂， 故必须进行加固加固方案是在原 大梁外包一U形截面梁，该梁按承 受原来梁的的全部弯矩和剪力进行 设计，并在U形截面梁的端部沿墙 设置钢筋混凝土柱和基础，作为加 固梁的支承混凝土初期收缩事故案例某办公楼为现浇钢筋混凝土框架结构在 达到预定混凝土强度拆除楼板模板时，发 现板上有无数走向不规则的微细裂纹，如 图2.16所示裂缝宽0.05〜0.15mm,有时 上下贯通，但其总体特征是板上裂纹多于 板下裂纹事故 原因 分析 及处理 措施查得施工时的气象条件是：上午 9时气温13° C 风速7m/s，相对湿度40% ；中午温度15° C风速13m/s （最大瞬时风速达18m/s），相对湿度29%；下午5时温度11° C风速11m/s，相对湿 度39%。

灌注混凝土就是在这种非常干燥的条 件下进行的由于异常干燥加上强风影响，故使得混凝土在凝结后不久即出现裂纹 根据有 关资料记载：当风速为16m/s时，混凝土的蒸发 速度为无风时的4倍；当相对湿度10%时，混凝 土的蒸发速度为相对湿度90%时的9倍以上根 据这些参数推算，本工程在上述气象条件下的 蒸发速度可达通常条件的8〜10倍因此，可以认为与大气接触的楼板上面受干燥 空气和强风的影响成为产生较多失水收缩裂纹 的主因，而曾受模板保护的楼板下面这种失水 收缩裂纹会比较少一点经过对灌注楼板是预 留的试块和对楼板承载能力进行试验， 均能达到设计要求这说明具有失水收缩的混凝土初期裂纹对楼板 的承载力并无影响但是为了建筑物的耐久性， 还应使用树脂注入法进行补强混凝土麻面掉角蜂窝露筋和空洞事故案例某剧场挑台平面和柱截面配筋如图 2.19 （ a）、b）所示在14根钢筋混凝土柱子中有13根有严重的蜂窝现象具体情况是：柱全部侧面面积142m2,蜂窝面积有7.41 m2,占5.2%； 其中最严重的是K4,仅蜂窝中露筋面积就有 0.56 m2露筋位置在地面 以上1m处，正是钢筋的搭接部位（图2.19c ）.事故原因分析混凝土灌注高度太高。

7m多高的柱子 在模板上未留灌注混凝土的洞口， 倾 倒混凝土时未用串筒、留管等设施， 违反施工验收规范中关于“混凝土自 由倾落高度不宜超过 2m”及“柱子分段 灌注高度不应大于 3.0m”的规定，使混 凝土在灌注过程中已有离析现象 灌注混凝土厚度太厚， 捣固要求不严 施工时未用振捣棒， 而采用6m长的木 杆捣固，并且错误地规定每次灌注厚 度以一车混凝土为准（约厚 40cm）,灌注后捣固30下即可此规定违反了施工验收规范中关于“柱子灌注厚度 不得超过20cm”的界限柱子钢筋搭接处的设计净距太小，只 有31 ~ 37.5mm,小于设计规范规定柱 纵筋净距应＞ 50mm的要求实际上有的露筋处净距为0或10mm剔除全部蜂窝四周的松散混凝土； 用湿麻袋塞在 凿剔面上，经24h使混凝土湿透厚度至少40〜50mm ；按照蜂窝尺寸支以有喇叭口的模板，如图 2.19 （ e）；灌注加有早强剂的C30（旧混凝土为C20）豆石混凝土；养护 14昼夜；拆模后将喇叭口 上的混凝土凿除除以上补强措施外，还应对柱 进行超声波探伤，查明是否还有隐患事故处理方案混凝土施工缝处理不当事故案例某会议室门厅，屋面板为预制楼板， 而大梁、圈 梁、雨罩均为现浇C20钢筋混凝土构件（图2.27）。

施工时，大梁混凝土先灌筑，圈梁、雨罩混凝土 因故后浇灌，但却不适当地将施工缝留在大梁梁 端与圈梁交接处（图2.27甲），而且施工缝处的混 凝土没有妥善处理， 又由于该处混凝土没有侧向 限制而无法振捣，实际上形成松散的一堆 施工缝留在梁端剪力最大部位； 施工缝处混凝土强度等级显然不满足设计要求， 甚至不足C10,严重影响梁端抗剪能力和粘着力 强度；新旧混凝土无法连接事故原因分析将梁端混凝土用工小心地凿成如图 2.27乙所示形状， 并将部分预制楼板，以加强梁端的抗剪能力事故处理措施混凝土受腐蚀事故案例北京某旅馆的某区为一 6层两跨连续梁的现浇钢 筋混凝土内框架结构，上铺预应力空心楼板， 房屋四周的底层和二层为 490mm厚承重砖墙， 二层以上为370mm厚承重砖墙全楼底层5.0m高，用作餐馆，底层以上层高 3.60m，用作客房 底层中间柱截面为圆形，直径550mm，配置9根 直径为22的二级钢筋纵向受力钢筋，C 6@200箍筋，如图2.35所示柱 基础的底面积为3.50m X 3.50m的单柱钢筋混凝土阶梯形基础； 四周承重墙为砖砌大放脚条形基础，底部宽度1.60m，二者均以地基承载力fk=180Kn/m2（持力 土层为粘性土），并考虑 基础宽、深度修正后的 地基承载力设计值算得。

该房屋的一层钢筋混凝土工程在冬季进行施工， 为混凝土防冻而在浇筑混凝土时掺入了水泥用 量3%的氯盐 该工程建成使用两年后，某日，突然在底层餐 厅A柱柱顶附近处，掉下一块约40mm直径的混 凝土碎块为防止房屋倒塌，餐厅和旅馆不得 不暂时停止营业，检查事故原因在该建筑物的结构设计中，对两跨连续 梁施加于柱的荷载，均是按每跨 50%的全部 恒活荷载传递给柱估算的 （另50%由承重墙 承受），与理论上准确的两跨连续梁传递给 柱的荷载相比，少算25%的荷重事故原因分析柱基础和承重墙基础虽均按 fk=180Kn/m2设计，但经复核，两侧承重墙下条形基础的计算沉降估 计45mm左右，显然大于钢筋混凝土柱下基础的计 算沉降量（估计在34mm左右）虽然，他们间的 沉降差为11mm V 0.0021=0.002 X 7000=14mm，是允 许的；但是，由于支承连续梁的承重墙相对 “软”（沉降量相对大）而支承连续梁的柱相对 “硬”（沉降量相对小）， 致使楼盖荷载往柱的方向调 整，使得中间柱实际承受的荷载比设计值大而两 侧承重墙实际承受的荷载比设计值要小 （1 ）和（2）项累计，柱实际承受的荷载将比设 计值要大得多。

事故原因分析柱虽按C 550圆形截面钢筋混凝土受压构件 设计，配置9根直径为22的二级钢筋纵向钢 筋，AS=3421mm,含钢率1.44%,从截面 承载力看是足够的，但箍筋配置不合理，表 现为箍筋截面过细、间距太大、未设置附加 箍筋，也未按螺旋箍筋考虑，致使箍筋难以 约束纵向受压力后的侧向压屈事故原因分析底层混凝土工程是在冬季施工的， 混凝土在浇 筑是掺加了氯盐防冻剂， 对混凝土有盐污染作 用，对混凝土中的钢筋腐蚀起催化作用实际 上，从底层柱破坏处的钢筋实况分析，纵向钢 筋和箍筋均已生锈， 箍筋直径原为C 6,锈后 实为C 5.2左右，截面损失率约为25%如此细 又如此稀的箍筋难以承受柱端截面上 9根直径 为22的二级钢筋纵筋侧向压屈所产生的横拉力，起结果必然是箍筋在其最薄弱处断裂，此断裂 后的混凝土保护层剥落，混凝土碎块下掉钢筋配置不当事故案例某百货大楼一层橱窗上设置有挑出 1200mm通长现浇钢筋混凝土雨篷， 如图2.36 （ a）待到达混凝土设计 强度拆模时，突然发生从雨篷根部 折断的质量事故，呈门帘状如图2.36（b ）事故分析受力筋放错了位置（离模板只有 20mm，如图2.36c ）所致。

原来受力筋按设计布置，钢筋工 绑扎好后就离开了打混凝土前，一些“好心 人”看到雨篷钢筋浮搁在过梁箍筋上，受力筋 又放在雨篷顶部（传统的概念总以为受力筋就 放在构件底面），就把受力筋临时改放到过梁的箍筋里面，并贴着模板打混凝土时，现场 人员没有对受力筋位置进行检查，于是发生上述事故施工时因钢筋位置配置引起事故案例某工程框架柱的原设计截面及配筋如上图 a,在绑扎柱基插筋时，错误地将两排 5 25变成3 25（图b）此失误在柱基混凝土 浇筑完毕后才发现事故案例处理方法在柱的短边各补上2 25插筋 为保证新加插筋的锚固，在两个短边上各用 3 25横筋与短边3 25焊成一体，并将第二步台 阶加高500mm加高台阶时将原基础面凿毛、 清洗、支模、浇筑提高一级的混凝土，并在新 台阶面层铺设C 6@200钢筋网一层原设计在柱底500mm 高度内加密箍筋，现增 至1000mm水泥和骨料含有害物质事故案例山西某厂有9幢4层砖混结构住宅，均采。