防辐射混凝土施工方案.docx

刃^裂w贴施长安医院设备用房模板及重混凝土施工方案大体积防辐射混凝土施工方案本工程的大体积防辐射混凝土属于重要工序防辐射混凝土又称为屏蔽混凝土、重混凝土或核反应堆混凝土二是原子核 辐射源装置常用的防护材料二它能有效屏蔽原子核辐射'所谓原子核辐射二一般 是指□射线、口射线、口射线和中子流'由于□射线、口射线穿透力较低二厚度 很小的防护材料也能完全挡住它们二所以防辐射混凝土要屏蔽的射线主要是口 射线和中子射线口口射线是一种具有极大穿透力的电磁波二在穿过防护物质时可逐渐被吸收 二当防辐射混凝土墙体厚度为常数时二防口射线的性能与其密度成正比二物质 的密度愈大二防护性能愈好二当防辐射混凝土达到一定厚度时二口射线可被 完全吸收'一般防辐射混凝土均采用重骨料配制成重混凝土 7中子射线是由不带 电的微粒组成二密度大的材料对能量大的快中子有减速作用二但对能量低的热 中子不具有减速效果二要削弱中子射线二防辐射混凝土中不仅须含重元素二 还要含有一定数量氢原子和水的轻元素7长安医院放射设备用房为⑺层框架扌剪力墙结构二建筑面积约▼eem?二 该 工程的治疗室的混凝土墙及顶板设计为防辐射混凝土，作为防射线的遮蔽体 7治 疗室的防辐射混凝土强度等级亠二素混凝土的容重□肮亠□□D.OOg二墙厚 J口00、-00、J口00] J—.00二 顶板厚度为Jn、Js米。

该防辐射混凝土的施工 应着重解决原材料的选择、配合比设计和大体积混凝土施工等技术难题7▼I防辐射混凝土施工方案▼II原材料的选择水泥三选用□幣口沖^级普通硅酸盐水泥'外加剂三选用缓凝高效减水剂二缓凝高效减水剂对新拌混凝土具有较好 的保坍性二减水率以上二不泌水二可明显提高混凝土的和易性、泵送性和 耐久性二H— 天强度可提高以上二延迟水泥水化热放热时间二在保证相 同条件的前提下可节约水泥骨料三选用粗、中砂二含泥量碎石选用最大粒径为尺二口oo.oo连续 级配的优等品二含泥量由于设计要求抗辐射素混凝土的容重□HEjUd.OOe二因此在每立方混 凝土中加入硫酸钡马重晶石乍二 可满足设计要求防辐射混凝土的配合比设计防辐射混凝土的密度越大二其屏蔽效果越好二故配合比设计时应优先考 虑混凝土的表观密度和密实程度二再考虑强度和施工工艺'配合比必须满足下列 要求三选用骨料密度要大匸马H乍 混凝土的水泥用量不宜过大二水泥用量过多时二其容重则下降匸马E乍 水灰比控制在J▼〜Je之间匕马▼乍 考虑防辐射混凝土骨料的比重较大二混凝土易分层二为避免因骨 料重而引起骨料离析二坍落度不能太大二出机混凝土坍落度应控制在镯HjQo亦该抗辐射混凝土施工二采用商品泵送混凝土'混凝土强度等级为 亠二坍落度〜Hjj00.00二砂率为eel二 混凝土的配合比为水泥 三砂 三卵石三粉煤灰三矿粉三水三口口“三口亠型缓凝高效减水剂 r三□'― 三e’n三Je三J沖三三二二 每立方米混凝土加入 -ra^DD重晶石乍施工过程中二测定砂、石的含水率二及时调整配合比'JJe施工缝的留设防辐射混凝土施工缝的设置是重要的一环，为保证混凝土的抗辐射效果， 本工程墙体和顶板一次性整体浇筑，不留置施工缝，只考虑基础筏板施工完毕与 墙体之间有水平施工缝，该水平施工缝如下图所示：L：上I$£Z14<■'』/■墙厚墙体水平施工缝大体积混凝土的施工模板工程马-乍 对JROO厚的顶板二立杆采用间距为川山闪/0.00的钢管支撑二板 底铺-—moo厚的竹胶板把板荷载均匀传递到下层方木上。

马口乍砼墙采用加密© 对拉螺栓匸外侧模板的架管采用满堂架水平对 撑、剪刀撑等形式把剪力墙上的侧压力传递到水平方向剪力墙及框架梁和柱、地梁上7由于架管太多二为了保证墙和板的断面尺寸二在架管的端部采用了可调 支撑二这样也能保证架管和墙面充分接触'马E乍 为了防止支撑结构局部突然失稳二增加了斜撑和剪刀撑的数量和纵横两面支撑连接二形成了一个含有多个多余约束的超静定结构体系7旧混凝土工程7口7印^混凝土施工配合比本工程用凝土施工配合比材料名称水泥砂石子重晶石粉煤灰水外加剂用量 7口口.0032T—2 2 E7口7比耳、大体积混凝土热工计算7口7口7耳7“大体积混凝土温度监测丁比口7耳7儿监测方法及监测设备选用北京市建筑研究院便携式建筑电子测温仪口氷亠三口丁口7口7耳7」耳监测方法系统采用电感方式，能定时监测各测点温度，并跟踪记录，测量数据及其变化趋势以图表两种方式实时显示测点布置在顶板平面共布置五个点，每一个点上下布置三个测温探头，见下图L3治疗室顶板混凝土测温点平面布置图，—< ・ r ・二野^裂w贴施工指导意见•A点•i；点■ 占j］八'、u点%

测温管安装时位置应准确 并与钢筋及固定架绝热在浇筑期间，每隔两小时测温一次，在浇筑完毕后E天内，每两小时测温一次8天每四小时一次一_八天每八小时一次砼入模温度每工作班不少于三次大气温度每天不少于四次测温人员要对测温工作高度重视，责任心强，精心工作，严禁偷懒，认真做 好测温记录在测温期间，如果发现温控超过指标，应以保温为基本点，采用加 盖草袋等措施，并向有关人员及时报告内 表温差温控指标表温度内容温控指标备注□歪raC W □歪□正为入模温度内表温差°c

4 □ 6两 口 - H -5□_三三三三混凝土浇筑温度马C乍口 三三三三混凝土拌合温度马C乍4 口口三三三三室外平均气温马C乍6荻二荻 二荻 二 ……呱三三三三温度损失系数，其值按下列考虑:- 5J混凝土装卸每次齢n）混凝土运输时齢 e・t,t为运输时间（.00手），e取g）浇筑过程中齢T二T为浇筑时间（.00手）装料0人商混运输暂估ejOO手O浇捣▼poo3・5^^oA fJjjE X则刀 0*0 二o 二o 二o 二o 二oy 目 eg E c.*. D4*^—二二氐 ——乍 X J/sr—g °C旧旧旧I混凝土绝热温升混凝土在凝固过程中g□时水化热温度最大，故计算龄期g□的绝热温升 混凝土浇筑层厚度为JROO,假定结构四周没有任何散热和热损失的情况下，水 泥水化热全部转化成温升后的温度值而混凝土的最终绝热温升是与水泥用量 水泥品种、混凝土的热学性能有关，可按下式计算：口 *00 ・□□□・4羽二.00 dEj■5 □ 口不同岭期的混凝土绝热温升可按下式计算：口 *口 _ （▼三□二00t）T 5式中：口5三三三三混凝土最终绝热温升马C乍；口三三三三在 龄期时混凝土绝热温升马C乍；TTo三三三三每立方混凝土中的水泥用量（口口）；□□三三三三每□□水泥水化热量（口 口口7口）此处取gg丄口口7口；□三三三三混凝土的比热，可按j?=®DDd7D・□计算；pMMMM混凝土的密度，取Hejj （7DDOg）o三三三三每立方混凝土中粉煤灰用量（口口）；□□三三三三常数，为□&.00三三三三混凝土水化热时温升系数，随水泥品种及浇筑温度而异，一般为tMMMM 岭期（口）。

计算水化热温升时的Q0值浇筑温度（C）^eHjHecbj■00JH—ej/h- c） 计算混凝土的最高绝热温升：口 *.00 ・□□□・4羽二.00 de*■5 □ 口X GD X <^dE^°CH） 计算混凝土 ^三口一□的绝热温升:•二 jmh t ）当Tf时:□ （^三口-①^ 二JgCHXg）eC；s时:/T\■二x c） —H C；当T*—时:■二JMHx —）* 'OO°P .<7k> o \-y ；当t*^H时:（▼MH’Dp 二Jb^Hx沖）*eE‘ rC°C；当TfE时：口 二口了⑷三JgChxm） *^^巾了 °C；如 ，当T*^一时：口 二□'⑷ 三JgChi—） C;当T*乩时：口 二口了⑷三JgChx£）占 C；当T*乩时：口 二口了⑷ 三JgChxh^） 占 C；如 ，当T *口8时：口 二 口了⑷ 三 Jg^hx □⑷）*^^巾了 二 C；当T *E9时：口 *^^=0^^ （ 二口了⑷ 三Jg=hxgH ） *^^巾了 二C；E旧旧旧旧h混凝土内部温度：水泥水化热引起的绝热温升后，浇筑温度□才二即为在绝热状态下的混凝土内部温度，可按下式计算：□歪 *□二口（T） 4 T□正 三三三三在绝热状态下，不同龄期的混凝土内部温度（°C）。

不同龄期水化热降温系数与浇筑块厚度的关系浇筑块厚不同龄期（口）时的g值度（a）eg=—yhyRyhyJ^h2 y 乂 yyJjy注：2*口00口□忘；口00三三三三混凝土由水化热引起的实际温升（°C）工程实践证明，在散热条件大致相似的情况下，浇筑块的厚度不同，散热的 温度也不同，并大致符合“越薄散热越快，越厚散热越慢”的规律混凝土浇筑块厚度越薄，水化热温升阶段则越短，最高温度的峰值出现较早， 并且很快有降温趋势；而浇筑块越厚，则水。