50（十）t×22.5m双梁桥吊设计计算书.doc

50/10t×22.5m×40%双梁桥吊设 计 计 算 书编写 审核 1一、 设计计算的主要依据及参数1. 设计依据为：GB3811-83 起重机设计规范2. 主要参数：起重量 Q：主钩 50t，副钩 10t起升高度 H: 12m工作级别： A6跨度 S：22.5m速度 V：主起升 5.9m/min，副起升 13.2 m/min，小车运行 39 m/min，大车运行 56 m/min重量分布 G：小车自重 18.55t，一根主梁自重 10.95t(包括小车路轨)，整机自重 60t，50t 吊钩组重 1.427t，10t 吊钩组重0.202t小车轨距 5m，大车采用 8 轮(φ600)二点驱动，主端梁采用焊接方式,平衡梁两轮间距 2.5m，主梁采用中轨梁，联系梁销轴直径φ100mm，主端梁联接处高度 790mm,钢板材质 Q235，主钩极限位置 2000mm小车路轨 43㎏/m，大车路轨 43㎏/m，主起升卷筒 φ800x2000副起升卷筒 φ400x1500二、 主、端梁截面计算1． 梁截面参数计算2yx233 5.73602512604512 xI)(9.410m233 146yI)(10.2492. 平衡梁截面参数计算 233 389460121267126xI)(0.49m 233 7876yI)(1.448三、载荷计算主梁上集中载荷计算： )(3625.180(.2)(05.1 tGQP小 车主主梁上均布载荷计算： )/(9.42501mNSq主3动载系数： 15.058.14 hV大主梁及小车的水平惯性力： )/(3.14mNqFH62tpP满载小车位于跨中时，右侧端梁总静轮压： tGQR5201总满载小车位于右侧极限位置（2m）时，右侧端梁总静轮压： tSQPR 2.835.0.2185.60222 ）（）（ 小小总 3750BS查表得： ，148.侧向力： tPss 035.2148.02ss2当满载小车位于跨中，大车起制动时，主梁跨中处垂直弯矩： )(1069.28509.4250361.842 mNSqPMx 水平载荷计算:水平惯性载荷引起的弯矩按照刚架计算,计算简图如下:a=1250mm, b=2500mm,小车在跨中,刚架的计算系数为:4125.03.425)0125(319)(321 81 LIbar baB跨中水平弯矩: ).(103.9)21(8)21(4 72 mNrLFrLPMHH 偏斜侧向力引起的弯矩:刚架系数 38.10.4253912 LIbrs小车在跨中,侧向力 tPS0.1超前力为 tLBsw68.25701 端梁中点的轴力为 tNwd34.01端梁中点的水平剪切力为: tbraPssd65.0)2(1主梁跨中的水平弯矩为: ).(104.326111 mNLNbPaMdds 主梁跨中总的水平弯矩为: ).(7.9.03.97sHy 5小车在右侧极限时,侧向力 tPS08.32超前力为 tLBPsw.157.02端梁中点的轴力为 tNwd.022端梁中点的水平剪切力为: tbraPssd98.0)1(2主梁跨端总水平剪切力为 tPFFWHHC 3.2155. 四、 应力验算主梁跨中截面最大弯曲正应力： )/(123019.237410936.5205.105.1 2mNIhMIyxxy Pa763.2合格。

主梁端头最大剪切应力验算： MPaMPahPR 1023.57.590642.831.545.12  合格平衡梁中点截面最大弯矩为： ).(109.2154.83.482 mNaPMRx 平衡梁最大弯曲应力 )/(6102.39515..1 28Ihxy  MPa1763.5合格6平衡梁车轮处剪切应力： MPaMPahPR 1023.53.6182.5.185.142  销轴剪切应力： PaPaDFCH 130.514.30.422 合格五、 刚度验算1．满载小车位于跨中时，主梁下挠值： )(210936.248503 mIESPfx 按 GB3811-83，A6 工作级别时，许用垂直刚度：)(1.80mSff<[f]，合格2．桥架的水平惯性位移： )125.43(109.248560)51(3845)1(48 33 rEILFrEILPXyHyHm.)2.(09.23.055按 GB3811-83，A6 工作级别时，许用水平刚度：)(5.120mSXf<[f]，合格73.主梁腹板的局部稳定性通过增设纵向型钢来保证。

综上述计算可知，该主梁、端梁截面合理，安全六、 大车运行机构计算a) 电机功率验算大车运行阻力按 )(65.1051.0015. tGQPf 总运行静功率： )(2.185.06.4KwVfj 大考虑运行惯性冲击系数，每个电机初选功率： )(9.102.8PKjd现选用 YZR180L-8， JC25%时功率 13Kw)(13wPd因此电机功率安全b) 大车车轮验算车轮最小轮压： )(5.78mintGR整计算轮压： )(5.183.72432minax tPc 车轮直径 φ600，材质 ZG340-6408按设计规范，车轮的疲劳验算，按点接触计算： 2132cCmRKP右式＝ )(75.0.8.0.3t右 式tPc5.1因此车轮选用合格七、 起升机构验算a) 主起升电机功率验算起升静功率： )(5.98.06)42715(8.06)( kwVGQPj 升吊现选用 YZR315S-10查电机样本 JC25%时功率为 63KW，合格Pjb) 主起升钢丝绳倍率 m=5，钢丝绳选用验算钢丝绳最大拉力： )(05.62maxtGQS吊选用钢丝绳的拉力 )(3.605.max tSnPMax(n 为安全系数，按规范 M6 级时 n=6)现选用 6W(19)-24-1550 钢丝绳，破断拉力 tP2.37max9maxP合格。

选用 ZQ1000-50 减速器，允许功率 65Kw，合理c) 主起升制动器验算高速轴上制动力矩  )(0872.5.4827120 mtDimGQMz 吊选用制动器的计算力矩：(双制动) )(109725.Nnz 现选用 YWZ-400/90，许用制动力矩：mNM160，合格d) 副起升电机功率验算起升静功率： )(5.28.06138.06)( kwVGQPj 升吊选用 YZR200L-6，查电机样本 JC25%时功率 26KW，合格je) 副起升钢丝绳验算副起升倍率 m=3钢丝绳的静拉力： )(93.18.0622max tGQS吊10计算拉力： )(4.185.093maxax tSnP现选用 6W(19)-13.5-155 钢丝绳，破断拉力：t5.1maxaxP合格选用 ZQ50-31.5 减速器，允许功率 18Kw，合理f) 副起升制动器验算高速轴上制动力矩： )(235.316402.20 mNimDGQMz 吊计算力矩： )(9075.1nzz 现选用 YWZ-300/45，许用制动力矩：mNM630，合格。