电除尘器基本参数的计算.docx

电除尘器基本参数的计算一九八八年六月二十五日第3 期设计信息原文）. 为统一计算方法，我厂对有关电除尘器基本数的计算作料若干规定，现说明如下：1. 关于收尘面积计算的规定：1） 任意极距下单电场阳极板的实际收尘面积Ac（m2）：iAc 二 2 • H • L • Zi式中： H——电场有效高度（m）L 电场有效长度（为板排中第一块极板前端棱至最末一块极板後端棱之间的距离，m）Z――电场通道数2） 任意极距下单电场辅助电极的实际收尘面积Af（m2）：iAf 二 n • z • fii式中： n――该电场中每榀阴极所配辅助电极的组数Z――电场通道数 f――每一组辅助电极的收尘面积（m2）f 二（2h • b ） • 4i f f式中：fh――每一块辅助电极的高度（m）可按下值取：电场高度： H（m） 8 10 12 14电极高度： hf（m） 1.744 2.216 2.716 3.196bf――每一块辅助电极的投影宽度（m）当采用压制板时：b二0.276mf当采用轧制板时：b二0.296mf2――计正反两个表面4——每组沿电场高度共排4块3） 任意极距下单电场的实有收尘面积Acf （m2）：iAcf = Ac + Afi i i4） 将该电场核计为常规极距时的收尘面积Acf （m2）：i300bAcf = Acf • • K （当选配适当时K21）i300 i 300式中：b 该电场实际极距（mm）K——折算系数5）每室的槽板收尘面积Ah （m2）：AH = 0.72 - H - N式中：0.72——槽板两个表面均为收尘面，每米高计0.72m2H 槽板高度（m）N——每室槽板总块数目前已完成以下规格：通流截面 F：58.3108145151165170194216H：7.41010.810108.81011N：45597879871141061186） 每个室的实有收尘面积Acfh （m2）：iAcfh =工 Acf + Ahiii=1式中：n——每室电场数7） 每个室的标称收尘面积（即将该室核计为常规极距时的收尘面积） AcFH （m2）：300Acfh =工 Acf + Ah300 i 300i=18） 据此，除计算实有的比积尘面积（f）和驱进速度（3）外，还需计算计为常规极距 时的比积尘面积（f300）和驱进速度（3300）：AcFHf =--Q-1w = ln（1 -耳）AcFHf =鹉300 Q-1①=—ln（1 -n）300 f300k式中：Q——通过单室的烟气量（m3/s）, Q = -2Q0Q0――原始参数提供的单室烟气量（m3/s） k0 漏风率n——除尘效率2. 关于效率的说明效率分保证效率（n保）和设计效率（n设）两种。

保证效率即甲方要求达到的效率设计 保设效率一般比保证效率取较高的值据近期热工所参数设计中的选值，估计通常相差如下幅度：J%)959898.59999.5%%)9698.598.999.399.7裕度7.45%7.35%7.39%7.75%9.64%据推测，裕度按下式计算：、八宀 ln（l —耳）-ln（l —耳）裕度=―显――囂ln（1 -n ）保前期工作中，一般应按实际和标称两种情况分别计算总收尘面积、比积尘面积和驱进速度， 并且分别算出保证效率和设计效率为经营需要，在报价材料中应写出诸参数的标称值、保证效 率和设计效率二. 选配卸灰器出力时，各电场收尘效率的计算 卸灰器出力要留有一定的裕度，既应满足各电场可能出现的最大收灰量，又要适应当下部 输灰故障造成灰斗非正常积灰时对超额储灰量的疏通1. 各电场等效收尘率n：的理论计算值1n = 1 - （1 -n） ni式中：n——总收尘效率n——串联电场个数2. 考虑特殊工况时，各电场可能出现的绝对收尘效率的最高值I） 第一电场：n = （90 〜92）%1 根据粉尘粒度及串联电场数的多少做适当调整粒度小，电场数多宜取较低值II） 第二电场：要考虑当第一电场停电只起沉降作用（其效率计为 15%〜20%，视粉尘粒径 及烟速大小而定，当粒径小、烟速高时宜取较小值）时，第二电场成为送电首电场的可能。

此时该第二电场的相对收尘效率粗计为90%，因此有n 二[1 — （15 〜20）%] - 90% 二 76.5% ~ 72%2III） 第三电场：要考虑当第一、第二电场同时停电只起沉降作用（其第一电场沉降效率如前 述，并简化取作15%，第二电场沉降率粗计为5%）时，第三电场成为送电首电场的可能此 时该第三电场的相对收尘效率粗计为85%，因此有n 二[1 -15% - （1 -15%） - 5%] - 85% 二 68.6%3IV） 第四电场：由于第一、二、三电场同时停电的可能极小，并且卸灰器不宜选多种规格， 因此第四电场及以后诸电场卸灰量建议可按第三电场计算，其卸灰器宜照第三电场选配3. 各电场效率的浮动范围I)第一电场： nI=n〜ni1II)第二电场： n=(1 -n) n 〜nIIi i 2III)第三电场： n二［1 -n - (1 -n )n m 〜nIII i i i i 3iv）第二电场：nw -n[[[4. 我厂现有卸灰器容量的说明 我厂现有卸灰器的叶轮及外壳均相同，仅靠选配不同的减速机转速来限定卸灰量卸灰量分理论计算出力和实际出力两种前者按叶轮容灰体积和转速进行计算；后者则是在该理论计算 值的基础上乘以考虑叶轮充满程度和粘灰情况的工况系数k所得。

通常k值随灰的粘性、粒径、 温度和受湿情况而变粘性愈大、粒径愈小、温度愈低、受湿愈严重则k值愈小，极端情况k=0 （偶尔出现的叶轮结成一个圆柱磙子的现象即属于此）我厂现有卸灰器的参数大致如下：减速及型号理论卸灰量（ m3/h）实际出力（m3/h）XWD2.2—5 —1/4372~40XWED1.5—63 —1/12125~17XWED1.5—63 —1/28910~7三. 关于基础荷载计算的简要说明1. 基础荷载包括轴向力（N）、剪力（Q）和弯矩（M）三项，当基础与支座不发生偏心时， M=02. 基础荷载是对除尘器壳体进行结构分析计算中，所得出的最大支座反力它不能以简单的 荷载投影分摊法向各柱顶分配，但是有很相似的工程可作参照时，采用类比法选值还是可以的3. 聚四氟乙烯板的摩擦系数统一取作： k=0.084. 关于地震荷载计算的部分说明A） 当设方已经给定地震作用下的水平加速度a时，地震荷载可直接计算：Q = M -a0式中：Q0 总水平地震荷载M――产生地震荷载的除尘器部分总质量，包括自重和积灰重量a ――设方给定的地震水平加速度，通常以a=kg的形式给出B） 当设方只给定了地震烈度时，应按照《工业与民用建筑抗震设计规范TJ11—7 8》计 算：Q 二 C-a - W01式中：C――结构影响系数。

当为钢筋混凝土框架基础时 C=0.3；钢框架基础时 C=0.25；独立钢柱基础时C=0.3W――产生地震荷载的除尘器部分总质量，包括自重和积灰重量ai――相当于结构基本周期T1的地震影响系数，它与场地土类别©、地震烈 度高低amax、结构基本周期T有关，并按《工业与民用建筑抗震设计规 max范TJ11—78》的图2查算©ai T式中：© ――场地土影响系数稳定岩石时©=0.2；饱和松砂、软塑至流塑的轻亚 粘土、淤泥和淤泥质土、冲填土以及其它松软的人工填土时© =0.7； 除上述二类以外的一般稳定土时©=0.3一般原始资料未给出此值， 对于建电厂的场地可粗略地按©=0.3 考虑amax――地震影响系数的最大值当设计烈度为7度、8度、9度时，a 分max max别取 0.23、 0.45、 0.90；T——基础框架结构基本周期当设计院未给定时，可取保守值TW0.3S, 此时即a i=a 根据已做成的200MW〜300MW机组工程除尘器10m1 max 左右咼的钢筋混凝土框架基础，其结构基本周期一般为（0.7〜1.3） S， 并且随着高度增大，周期增长注：此种计算是极简化的方法，即把整台除尘器简化为一个质点体系，框架结构简化为刚 度沿咼度分布比较均匀的情况，实际结构较此远复杂的多。

C） 总水平地震荷载的分配将总水平地震荷载应按X、Y两个方向分配到对该向限位的每个支座上，分配系数有两 种简化考虑：I） 均匀分配法：设在地震力方向上限位的某支承座的个数为n，每个支座分配到的 地震水平力为Qi，则Q = i Qi n 0II） 按质量比例分配法：设地震力方向上限位的某支承座的个数为n，每个支座分配 到的地震水平力为Qi，限位的某个支承座的竖向荷载为叫，则Q二亠Qi n 0Nii=1注：II）法比I）法交接近实际。