消防车荷载分析.docx

消防车荷载分析 车库顶板消防车布置分析 第一种消防车布置状况： 梁板编号【图一】 消防车布置〔一〕【图二】 按消防车实际布置位置输入消防车荷载 荷载简图【图三】 荷载取值说明：1、30kN/m2为考虑1.5米厚覆土恒载，依据《荷载标准》附录A取覆土容重18kN/m3,板自重程序自动计算. 2、4kN/m2为地下室顶板活荷载.3、A、C、G、K板面的17 kN/m2为消防车2个后轮的荷载，依据《荷载标准》条文说明P197页得2个后轮的重量为120kN,平均分布到2650x2650mm的板上，即q=120kN/(2.65*2.65) m2=17.0 kN/m2.暂按均不荷载计算，因为均不荷载对计算梁配筋不存在误差，虽然对板计算有误差，后面再考虑消防车压对把的影响4、B、H板面的35 kN/m2为两台消防车4个后轮的荷载，依据《荷载标准》条文说明P197页得4个后轮的重量为2x120kN,平均分布到2650x2650mm的板上，即q=240kN/(2.65*2.65) m2=34.0 kN/m2,这与《荷载标准》P15页表5.1.1第8项双向板楼盖〔跨度不小于3mx3m〕取35 kN/m2 根本吻合，假如仅考察消防车荷载对板四周梁产生的作用，2.65mx2.65m的双向板仍旧可按35 kN/m2 取值.5、计算仅考虑消防车荷载对梁的作用，不考虑消防车荷载对板的作用，故可按均布荷载输.按20kN/m2输入消防车荷载 荷载简图【图四】荷载取值说明：1、30kN/m2为考虑1.5米厚覆土恒载，依据《荷载标准》附录A取覆土容重18kN/m3,板自重程序自动计算 2、20kN/m2为地下室顶板满布消防车荷载 采纳PKPM2022计算，得出结果如下： 按实际消防车荷载计算结果【图五】 按20kN/m2消防车荷载计算结果【图六】计算结果比拟：KL1 KL2 KL3 KL4 荷载取值 左 中 右 左 中 右 左 中 右 左 中 右 实际荷载 55 40 56 53 39 54 58 47 58 57 47 57 20kN/m2 64 47 63 62 46 61 67 59 68 65 58 66 L1 L2 L3 L4 荷载取值 左 中 右 左 中 右 左 中 右 左 中 右 实际荷载 21 12 23 21 12 23 23 16 23 21 15 23 20kN/m2 29 17 28 28 16 28 28 18 25 25 18 25 由以上计算结果表格相比拟得知，在这种消防车布置状况下对梁产生的效应比按满布20kN/m2的荷载要小。

其次种消防车布置状况： 消防车布置〔二〕【图七】 按消防车实际布置位置输入消防车荷载 荷载简图【图八】 荷载取值说明：1、30kN/m2为考虑1.5米厚覆土恒载，依据《荷载标准》附录A取覆土容重18kN/m3,板自重程序自动计算 2、4kN/m2为地下室顶板活荷载3、D、F、H板面的17 kN/m2为消防车2个后轮的荷载，依据《荷载标准》条文说明P197页得2个后轮的重量为120kN,平均分布到2650x2650mm的板上，即q=120kN/(2.65*2.65) m2=17.0 kN/m2(仅考虑消防车荷载对梁的作用，不考虑消防车荷载对板的效应，故可按均布荷载输)4、E板面的35 kN/m2为两台消防车4个后轮的荷载，依据《荷载标准》条文说明P197页得4个后轮的重量为2x120kN,平均分布到2650x2650mm的板上，即q=240kN/(2.65*2.65) m2=34.0 kN/m2,这与《荷载标准》P15页表5.1.1第8项双向板楼盖〔跨度不小于3mx3m〕取35 kN/m2 根本吻合，假如仅考察消防车荷载对板四周梁产生的作用，2.65mx2.65m的双向板仍旧可按35 kN/m2 取值( 中间跨板为2.7mx2.7m，为简化分析，全按2.65x2.65取) 5、G、K板面9 kN/m2为消防车1个后轮的荷载，依据《荷载标准》条文说明P197页得1个后轮的重量为60kN,平均分布到2650x2650mm的板上，即q=60kN/(2.65*2.65) m2=8.54 kN/m2,取9 kN/m2 6、计算仅考虑消防车荷载对梁的作用，不考虑消防车荷载对板的作用，故可按均布荷载输 按20kN/m2输入消防车荷载荷载简图【图九】 按实际消防车荷载计算结果【图十】 按20kN/m2消防车荷载计算结果【图十一】计算结果比拟： KL1 KL2 KL3 KL4 荷载取值 左 中 右 左 中 右 左 中 右 左 中 右 实际荷载 53 40 54 55 41 56 55 40 54 58 47 57 20kN/m2 62 46 61 64 47 63 68 59 67 66 58 65 L1 L2 L3 L4 荷载取值 左 中 右 左 中 右 左 中 右 左 中 右 实际荷载 23 16 23 23 16 23 23 15 21 24 17 23 20kN/m2 28 16 28 29 17 28 25 18 25 25 18 25 由以上计算结果表格相比拟得知，在这种消防车布置状况下对梁产生的效应比按满布20kN/m2的荷载要小。

结论一：地下室顶板按消防车荷载按实际取值计算出的梁配筋比按满布20kN/m2小 缘由分析：按荷载标准的规定，双向板跨度不小于3mx3m,消防车荷载取35 kN/m2，双向板跨不小于6mx6m取20 kN/m2，当双向板跨度介于3mx3m~6mx6m之间时，应按线性差值确定，一般地下室的柱网8mx8m,顶板通常有种植覆土，荷载比拟大，一般设计成井字梁屋盖，主次梁布置如〔图一〕所示，这样就形成了跨度小于3mx3m的双向楼盖，假如按《荷载标准》取35 kN/m2，整个消防车道满布35 kN/m2，梁截面须要500x1101，比按2006版《荷载标准》设计的顶板梁截面500x900大许多，消防车重量不变，怎么会引起如此大的差异？原来是我们输入荷载的范围不精确，如图二所示，消防车的轮子下相应的楼板才有消防车荷载，相邻跨楼板那么没有消防车荷载，但我们在建模型计算的时候，往往是按满布消防车荷载考虑，导致了主次梁配筋都特别大事实上《荷载标准》表5.1.1附注第3条黑体字写得很清晰，车轮的局部荷载按构造效应的等效原那么，换算为等效均布荷载，对楼板而言，消防车的轮压是局部荷载，这个局部荷载的等效均布荷载可以依据板跨干脆查《荷载标准》，在计算框架梁和次梁的效应时，标准的做法是干脆按楼板等效应所取的均布荷载乘一个折减系数，问题在于，假如整个柱网内都布满消防车荷载，这样做根本不会引起太大的误差，但是正常状况下，8mx8m的柱网，不行能每个井字楼盖区内都布满消防车荷载，假如满布消防车荷载，这个均布荷载就应当是为了计算梁效应而取的，这种状况下就不能乘折减系数，且这个均布荷载在《荷载标准》里是查不到的，要设计者推算出来。

笔者认为，在建模计算时，假如按《荷载标准》取值时，该值只应当布置在有消防车轮子的楼板内，如图一的A、B、C、G、H、K，其余板跨 轮压验算 计 算 书 条件：长度a=300mm，宽度b=200mm，板厚ho=145mm， 混凝土强度等级为C30，fc=14.3N/mmft=1.43N/mm 本计算依据《混凝土构造设计标准》GB50010-2002， 以下简称标准计算：1、局部抗压计算，如左图所示： Ab=3b×(2b+a)=3×200×(2×200+300)=420000mm AL=a×b=300×200=60000mm 依据标准式(7.8.1-2) βL=√(Ab/AL)=√(420000/60000)=2.65 依据标准式(7.8.1-1) 1.35×βc×βL×fc×AL =1.35×1×2.65×14.3×60000 =3064573N F=120kN=120,000N≤1.35×βc×βL×fc×AL 满意要求！ 2、抗冲切计算： βs =a/b=300/200=1.50< 2 取βs=2 根据规范式(7.7.1-2) η=0.4+1.2/βs =0.4+1.2/2=1.00 h < 800mm 取 βh = 0.9 Um=2[(a+ho)+(b+ho)]=2×[(300+145)+(200+145)] =840mm 0.7×βh×ft×η×Um×ho =0.7×1×1.43×1×840×145 =121,922N F=120kN=120,000N≤0.7×βh×ft×η×Um×ho 满意要求！ 本文来源：网络收集与整理，如有侵权，请联系作者删除，谢谢！第7页 共7页第 7 页 共 7 页第 7 页 共 7 页第 7 页 共 7 页第 7 页 共 7 页第 7 页 共 7 页第 7 页 共 7 页第 7 页 共 7 页第 7 页 共 7 页第 7 页 共 7 页第 7 页 共 7 页。