储罐重大危险源评价.doc

4.1.5重大危险源分析评价采用易燃、易爆、有毒重大危险源评价法4.1.5.1选取单元的基本情况选取储罐区作为评价单元该单元共计8个储罐，基本情况如表　　所示：表　　卧式原料储罐区基本情况表项目1＃甲醇罐2＃甲醇罐3＃甲醇罐4＃甲醇罐1＃乙醇罐2＃乙醇罐3＃乙醇罐硫酸罐直径/m1.81.83.22.62.82.82.82.8容积m388604050505050储存物质甲醇甲醇甲醇甲醇乙醇乙醇乙醇硫酸甲醇116×0.8×0.79＝73t，乙醇150×0.8×0.79＝95t，总储量168t罐区平面示意图如图　　所示：值班室氰化钠仓库1＃甲醇1＃甲醇硫酸4＃甲醇3＃乙醇3＃甲醇2＃乙醇1＃乙醇图　　　罐区平面示意图物质的主要理化特性如表　　所示：表　　物质的主要理化特性物质名称甲醇乙醇硫酸GB编号320583206181007相对分子量32.0446.0798.08液体密度0.790.791.83沸点℃64.878.3330.0燃点℃385363闪点℃1112蒸气压mmHg13.33kPa/21.2℃5.33kPa/19℃0.13kPa/145.8℃爆炸上限%44.019.0爆炸下限%5.53.3临界温度℃240243.1临界压力mmHg7.95MPa6.38MPa燃烧热KJ/mol727.01365.54.1.5.2卧式原料储罐区的事故易发性B11评价储罐区事故易发性B11包含物质事故易发性B111和工艺事故易发性B112两方面及其耦合。

1. 物质事故易发性B111选取甲醇、乙醇作为物质易发性评价的对象列表计算物质事故易发性B111，如表　　所示表　　物质事故易发性B111计算表甲醇乙醇易发性系数αi0.9（中闪点易燃液体）0.9（中闪点易燃液体）危险状态分G6060危险系数Cij=αiG0.9×60＝540.9×60＝54化学活泼性0.120.12物质事故易发性B111＝Cij（1＋K）54×（1＋0.12）＝60.4854×（1＋0.12）＝60.482. 工艺事故易发性B112从而21种工艺影响因素中找出罐区工艺过程实际存在的危险，在以下几方面有特殊表现，构成工艺事故易发性物质事故易发性与工艺事故易发性之间的相关性相关系数Wij表示，见表　　，二者耦合成为事故易发性B11表　　工艺过程事故易发性B112　与相关系数Wij影响因素内容与参数B112相关系数WijB112-4贮存贮槽布置的防火间距不合防火规范300.5B112-8高温操作温度＞闪点250.7B112-11特殊操作发生故障位置处于燃烧范围400.7B112-12腐蚀腐蚀速率＜0.5mm/年100.7B112-13泄漏玻璃液位计500.7B112-21静电液体流动3003. 事故易发性B11卧式原料储罐区事故易发性B11计算为：B11=B111×(30×0.5+25×0.7+40×0.7+10×0.7+50×0.7+30×0)=60.48×102.5=6199.24.1.5.3卧式原料储罐区的伤害模型——破坏半径储罐区发生火灾的主要物质是甲醇、乙醇，最大的火灾爆炸危险是池火灾，其伤害模型为池火灾伤害模型，伤害－破坏半径划分为死亡、重伤、轻伤半径及财产破坏半径。

池直径D＝（3S/3.14）1/2　　　　　　　　　　　　（式中S为池面积）＝（3×27×35.7/3.14）1/2＝30.35（米）查表知甲醇的燃烧速度mf＝57.6kg/（m2＊s），燃烧热△Hc＝22438.3（kJ/kg），热辐射系数f＝0.15燃烧持续时间t＝W/（mf×3.14×D2/4）　　　　　　（W为可燃物的量，kg）　　　　　　　＝168×1000/（57.6×3.14×30.352/4）　　　　　　　＝4.03（s）池火焰高度L＝42D［mf/ρ0（gD）1/2］0.61　　（ρ0为空气密度，g为重力加速度）　　　　　＝42×30.35［57.6/1000（9.8×30.35）1/2］0.61　　　　　＝39.34（米）火焰表面热通量q0=(0.2πD2△Hcmff)/（0.2πD2＋πDL）＝(0.2×3.14×30.352×22438.3×57.6×0.15)/（0.2×3.14×30.352＋3.14×30.35×39.34）＝25914.38（kw/m2）当伤害几率Pr＝5时，伤害百分数为50%，死亡、重伤、轻伤及烧毁财物都以50%定义，下面求不同伤害－破坏时的热通量：死亡：P1＝－37.23＋2.56ln（tq14/3）　　得q1＝83012.42（w/m2）重伤：P2＝－43.14＋3.0188ln（tq24/3）　得q2＝54980.04（w/m2）轻伤：P3＝－39.83＋3.0188ln（tq34/3）　得q3＝24158.20（w/m2）财产损失q4＝6730t-4/5＋25400　　　　　得q4＝27606.84（w/m2）目标接收到的热通量q（r）＝q0V（1－0.058lnr）（V为视角系数，V＝R2r/（R2＋r2）3/2　　R＝L池火焰高度）把q1代入计算得：0.000002069（39.342＋r2）3/2＝1－0.058lnr用试差法计算得：死亡半径R1＝60.0（米）同样把q2、q3、q4代入试差计算得：重伤半径R2＝71.8（米）轻伤半径R3＝99.2（米）财产损失半径R4＝94.6（米）4.1.5.4储存区事故严重度Ｂ１２的估计事故严重度Ｂ１２用符号Ｓ表示。

总损失值Ｓ＝Ｃ＋２０×（Ｎ１＋０.5Ｎ２＋１05Ｎ3/6000）（C为财产破坏价值，万元；N1、N2、N3为事故中人员死亡、重伤、轻伤人数）事故严重度B12=1500＋20（20＋0.5×30＋105×60/6000）=24214.1.5.5储罐区固有危险性B1及危险性等级储罐区固有危险性分析计算B1=B11×B12=6199.2×2421=15008263.2危险性等级为A=lg（B1/105）=2.17根据危险源标准1.5＜A＜2.5，属于三级重大危险源，由县、市政府安全管理机构监控4.1.5.6抵消因子B2及单元控制等级估计根据现场检查，卧式原料罐区的工艺、设备、容器和建筑结构抵消因子评价值V1＝174/289＝0.602危险岗位操作人员素质评价值V2＝0.88安全管理评价值V3＝840/1000＝0.84根据模糊集理论、概率值计算：B2A＝(0.84/1.24)0.982＋(0.16/1.24)0.522＋(0.12/1.24)0.254＋(0.12/1.24)0.216＝0.7781B2B＝(0.602/1.32)0.969＋(0.16/1.32)0.792＋(0.398/1.32)0.775＋(0.16/1.32)0.658＝0.6450B2C＝(0.602/1.24)0.923＋(0.12/1.24)0.379＋(0.398/1.24)0.569＋(0.12/1.24)0.347＝0.7144B21＝B2AV1＝0.7026×0.557＝0.7781B22＝B2BV2＝0.8447×0.78＝0.6450B23＝B2CV3＝0.6253×0.84＝0.7144综合抵消因子为：B2=（1-B21）（1-B22）（1-B23）=0.0225根据危险源控制程度标准0.01＜B2＜0.1属于C级，控制能力与危险等级基本相匹配。

4.1.5.7储罐区现实危险性A分析评价储罐区现实危险性为A＝B1B2＝15008263.2×0.0225＝337685.9现实危险性A值是固有危险性B1值2.25%，可见有效的安全技术设施和体制会使系统的危险性大大降低4.1.5.8重大危险源分析评价结论储罐区的安危关系到整个厂区及周边工厂生命财产的安全，储罐区的安全技术设施及安全管理至关重要储罐区的泄漏事故是极小概率事件，是可以预防的，但泄漏是严重的用数学模形分析测算表明：储罐区是三级重大危险源，一旦泄漏，将导致该厂及邻近绝大多数人员伤亡或重伤，造成严重损失上述分析是以储罐区单元作为研究对象，它的严重后果足以说明问题，如果考虑厂区其它重大危险源同时燃烧爆炸的严重后果，情况将更加严重必须加强管理，增加设备、设施的安全性，使事故现实危险性降到最低，从而避免安全事故的发生。