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细晶粒结构钢正火细晶粒结构钢热机械轧制细晶粒结构钢调制细晶粒结构钢标准号EN10025-3EN10025-4EN10025-6典型材料S275N（不低于-20℃的冲击功数值）S355NL（不低于-50℃的冲击功数值）S275M（不低于-20℃的冲击功数值）S355ML（不低于-50℃的冲击功数值）S460QS460QL（不低于-40℃的冲击功数值）S460QL1（不低于-60℃的冲击功数值）材料特点正火轧制是一种在一定温度范围内进行最终变形的轧制犯法，他能使材料达到与正火处理后相同 ingd 转台，从而使材料在随后进行的附加证或处理后也能保证其机械性能供货状态缩写是 NS275、S355 非合金普通钢S420、S460 合金特种钢热机械轧制是一种在一定温度范围内进行最终变形的轧制方法，这种方法所能达到的具有一定性能的材料是靠热处理无法达到的并且是不可重复得到的，供货状态缩写是 M1.含碳量低 改善韧性 ，改善可焊性2.加入 Nb、Ti、V 细化晶粒 提高强度3.控制轧制 组织结构 性能好4.避免长夹渣物 冷变形好 搞韧性 较小淬火：将钢加热到奥氏体温度以上，快速冷却，使钢的强度和硬度提高的工艺回火：在对铁素体产品淬火硬化处理或者在进行其他热处理之后所需要的综合性能而进行的加工过程。

EN10025-6 包括了具有高屈服极限，处于调质状态或者析出强化状态的结构钢的一般供货条件，属于特殊优质合金供货条件缩写 Q的各项异性强化方式晶界强化晶界强化 第二相弥散强化晶界强化焊接性能1.冷裂纹倾向；2.HAZ 区脆化；3.填充材料选择按照等强匹配原则1.不需要预热和焊后热处理2.HAZ 韧性下降3.氢致延迟裂纹倾向4.填充材料选择按照等强匹配原则1.冷裂纹 2.再热裂纹3.HAZ 区脆化4. HAZ 区软化5.填充材料选择按照等强匹配原则析出强化 温度的降低，固溶体中第二相的溶解能力下降而析出细小物（质点或粒子），可使材料的强度明显提高，通过析出物阻碍位错在基体晶格中的移动来实现，这取决于析出物的大小、尺寸和数量若单独使用这种强化方式，会降低材料的塑性和韧性固溶强化 通过在基体晶体晶格中嵌入或替代其它外来原子而获得的强化效果，置换固溶体中不同体积的原子间会产生一个恒定的弹性应力场，大大地影响了位错的移动，间隙固溶体具有同样的效果按嵌入原子的数量和大小在材料强度和韧性增加的同时会减小冲击功晶界强化 晶体向多晶体转变时，晶界的出现或产生对材料性能的影响是很大的，多晶体的状态是稳定的单个晶粒的不规则分布，从结晶学的晶向来看，宏观上表现出了各向同性，更多的细晶粒结构就是这样。

晶界可以有效地阻碍位错移动，在剪应力的作用下，晶粒内部应变增加，但在晶界处会降低变形速度或停止，只有当剪应力逐渐增加到滑过晶界时，位错才会形成，因为晶界是一个需要首先克服的高能量区通常，相邻晶粒之间不会有滑移的可能，这意味着在细晶粒中，屈服强度和抗拉强度是成比例增加的热处理强化 正火工艺可以提高钢的强度，由于快速冷却时碳的扩散受阻，通过一种必要的测量可以发现碳的微观和宏观应力产生将导致屈服强度的提高，碳含量和冷却速度的不同，材料的冲击功可能减小或保持不变冷作硬化 对材料在再结晶温度以下通过塑性变形来提高强度，在塑性变形时形成位错，如增加晶界，从而增加了进一步变形所需的能力，这样就强化了材料这种强化方式应限制使用，因为要考虑到这种强化效果不仅减少了韧性，而且在低拉力下会产生塑性变形在生产中，通常用上述一种或两种或两种以上方法的组合来强化热强钢碳钢系列低合金钢系列高合金钢系列标准号EN10028-2，EN10028-3EN10028-2，EN10028-3EN10028-2典型材料EN10028-2（锅炉用钢），P235GH，P265GHEN10028-3（锅炉用钢），P275NH， P355NHEN10216-2（无缝钢管），P195，P235，P265EN10216-2（焊接钢管），P195，P235，P265EN10028-2（锅炉用钢），10Mn6，15Mo3，13Cr Mo4-5EN10028-3（锅炉用钢），P460NHEN10028-2（管材），17Mn4. 19Mn5，15Mn3马氏体钢管材（10028－2） X10CrMoVNb9-1 无 δ 铁素体的奥氏体钢（EN10028-7）材料特点热强钢是在较高温度条件下（部分达到 600℃），长时间手载荷作用时仍根据热强钢产品或零部件在运行中的工况条件和制造的加工工艺，热强钢主要应1.通过固溶强化对晶格造成约束2.通过弥散强化阻碍位错运动能够保持其力学性能。

同时还具有一定的抗氧化能力具有以下要求:１)具有足够的热强性，包括高温持久强度或蠕变强度；２)具有足够的抗腐蚀性和抗氧化性；３)具有良好的可加工性能，包括冷、热成形性能，热切割性和焊接性等3.通过减少钢中的有害伴生元素净化晶界4.通过正火处理使晶粒分布均匀5.通过改变金属的晶格结构提高热强性强化方式热强机理： 优质钢（限制 P、S 含量） 热强机理：通过 Mn、Mo 固溶强化、微小析出物强化热强机理：固溶强化、微小析出物、面心立方晶格焊接性能1.焊接方法的选择 符合技术要求的焊接方法2.焊前准备 坡口加工准备3.焊接材料的选配 等强性能4.焊前预热和焊后热处理，5.焊接规范参数拟定等1.焊接方法的选择 符合技术要求的焊接方法2.焊前准备 坡口加工准备3.焊接材料的选配 等强性能4.焊前预热和焊后热处理，5.焊接规范参数拟定等1.焊接方法的选择 符合技术要求的焊接方法2.焊前准备 坡口加工准备3.焊接材料的选配 等强性能4.焊前预热和焊后热处理，5.焊接规范参数拟定等焊接填充焊条电弧焊用药皮焊条(ISO-35608)示例 ： ISO 3580-A E CrMo1 B 4 4 热强钢气体保护焊药芯焊丝ISO 17634材料标准H5ISO 2560－A：国际标准编号（分类A）；E：:药皮焊条/焊条电弧焊；CrMo1：全焊缝金属化学成分；B：焊条药皮类型（见ISO2560）；4：熔敷率和电流种类；4：焊接位置（见表12）；H5：氢含量（见表 13）。

标记举例：ISO 17634-A T CrMo 1 B MISO 17634-A 为国际标准编号(按照化学成分分类)；T 表示药芯焊丝/气保护金属电弧焊；CrMo 1 全焊缝金属化学成分；B 药芯类型；M 保护气体；4 焊接位置；H5 氢含量低温钢（指在-40℃或者更低温度下能够保持冲击韧性的钢材料）无 Ni 的低温用钢，含 Ni 的低温用钢，标准号EN10028-4EN10028-4典型材料国产低温压力容器用钢有16MnDR、09Mn2VDR、09MnNiDR11MnNi5-3、13MnNi5-3、15NiMn6、12Ni14低温锻件钢 16MnMoD、20MnMoD 材料特点加入提高强度的合金元素和使晶粒细化的微量元素，如Ｍn、Al、Ti、Nb、Ｖ等元素提高低温钢韧性的措施1 固溶强化和晶粒细化 低温用钢一般是通过合金元素 Ni、Mn 的固溶强化；加入V、Al、Nb、Ti 等合金元素形成稳定的氮化物，达到细化晶粒目的同时，还应提高Mn/Ｃ比，降低含碳量，可以得到较低的脆性转变温度2 增加钢中的镍含量 含Ni钢与无Ni钢相比，具有较小的屈强比（σs／σb），钢材屈强比越大，表明其塑性变形能力储备越小，易于促使脆性断裂。

由于Ni元素的加入，含Ni钢屈强比优于不含Ni的钢，使低温韧性显著改善3 提高钢中的纯净度 为充分发挥 Ni 在钢中的有利作用，在提高 Ni 含量同时，还要降低含Ｃ量和严格限制Ｓ、Ｐ的含量4 热处理方法 通过正火, 正火加回火或调质处理细化晶粒、均化组织，获得良好的低温韧性强化方式固溶强化和晶粒细化焊接性能低温用钢具有良好的焊接性，焊接关键是保证焊缝和粗晶区的低温韧性低温时，由于钢材随温度降低，材料变脆，对缺陷和应力集中的敏感性较大，易造成产品的低温脆性破坏；低温用 Ni 钢具有回火脆性倾向1.焊接方法 选用焊条电弧焊、埋弧焊、钨极氩弧焊、熔化极气体保护焊2.预热及层间温度 低合金低温钢碳含量较低，淬硬性和冷裂倾向小，常温下焊接可不预热，当厚度＞25mm 时，预热100-150℃，层间温度应与预热温度相同3.焊热处理 在消除应力热处理时，应控制回火温度和冷却速度，应采取避免回火脆性的措施4.焊后检查 避免焊接缺陷的产生，弧坑、未焊透缺陷及焊缝成型不良处应及时修补焊接填充材料标准含镍低合金钢焊接时，所选焊接填充材料含镍量应与母材相同或高于母材，当Ni>2.5%时，通过调质处理，使焊缝具有细化的铁素体组织，韧性才能随Ni 含量增加而提高，如3.5%Ni钢，降低C、S、P、O 同时，加入少量Ti细化晶粒，添加Mo减少回火脆性。

高镍钢如9%Ni钢最好采用Ni 基、Fe-Ni 基或Ni-Cr 奥氏体不锈钢焊接材料。