现浇箱梁模板支架计算书.docx

1. 模板验算：1. 1箱梁底模：采用20mm厚光面竹胶模板，自重按4KN/m3计，弹性模量 E=6.0X103Mpa,〔fw〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计，由梁 体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2荷载组合：① 砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积 为：8.475m2，按均布荷载计,顺桥向自重为：q1=8.475X26=220.4KN/m② 底板自重：q2=0.02X 11.75 X4=0.94KN/m③ 砼振捣荷载:按2Kpa计，则有q3=2X 11.75=23.5KN/m④ 倾倒砼产生的荷载：q4=2X 11.75=23.5KN/m⑤ 施工荷载：按 2.5 Kpa 计，则有 q5=2.5X 11.75=43.8KN/m总竖向荷载：q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3强度检算：由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,Mm =1/10XqXL2=1/10X312.1X0.32=2.8 KN.mW=1/6 X bh2=1/6 X 11.75 X 0 . 022=0 . 786 X 1053弯曲应力O = Mm / W=3.6 MpaV〔f〕=15Mpa1.1.4刚度检算：I二bh3/12=11.75X0.023/123 =qL4/100EI=3 1 2.1 X 0 . 34/150 X 6 . 0 X 106 X 7 . 83X 10-6=0. 5mm V〔L/400〕=0.75mm1.2箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板，有关参数同上。

由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模 高度内布置水平横肋，以增强面板刚度横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mmX80mm方木，弹性模量E=10X103Mpa,〔〕=14.5Mpa, 〔〕=12Mpa相关参数如下：a新浇砼侧压力：因箱梁是预应力结构，计算侧压力时取 r=25KN/m3 计b 砼浇注时温度：根据相关资料取T=30°Cc 外加剂影响系数：因外加剂无缓凝作用故K=1.0d 砼浇注速度：V=1.0m/he 振捣荷载：因箱梁分两次浇注，忽略不计则有 V/T=0.033V0.035h=0.22+24.9X0.033=1.042mPm =25X1.042=25 KN/m2根据侧模的加劲布置形式，侧模按均布荷载作用下的双向简支板计算1.2. 1侧模面板：① 强度检算：由图中知：L =600mm, L =516mmL/L =516/600=0.86, y x查相关系数表知:KM支=-0.0626;K M支=-0.0551; KM中=0.0246; KM 中=0.0156; Kw =0.00168.取1mm宽板条为计算单元均布荷载 q=25X 0.001=0.0025 KN.mM 支二 KM 支 XqL 2=-0.0626X 0.025 X5162=-416.7 N.mm冲支=KM 支 XqL 2=-0.0551X0.025X5162=-366.8 N.mmW=bh2/6=1X0.022/6=66.7mm3弯曲应力。

哑=Mm / W=6.25 MpaV〔f〕=15MpaM 中二 KM 中 XqL 2=0.0246X0.025X5162=163.8 N.mmM 中二 KM 中 XqL 2=0.0156X0.025X5162=103.8 N.mmW=bh2/6=1X0.022/6=66.7mm3弯曲应力哑=Mm / W=2.5 MpaV〔f〕=15Mpa② 刚度检算：I= Eh3/12=6X 103203/12=4 X 106mm4w max=12K w qL4/Eh3=12 X 0.00168 X 0.025 X 5164/6.0 X103X203=0.75mmV〔L/400〕=600/400=1.5mm.1.2.2侧模竖肋：a强度检算：竖肋间距0.6m,按三等跨连续梁计算,L=1550/3.q=0.025X600=15N/mmM =-0.125X15 X 0 . 5 1 62=1126 1 72N.mmmaxW=bh2/6=85333mm3Mm / W=13.2 MpaV〔o〕=14.5Mpab挠度检算：I=bh3/12=3413333mm43 =0.521qL4/100EI=0 . 0 5 21 X 15 X 7 7 54/100 X 10 Xmax103X3413333=0.83mmV〔L/400〕=775/400=1.9mm.1.2.3侧模横肋:按简支梁计算a强度检算：q=0.025X516=12.9N/mmmM =qL2/8=12.9 X 6002/8=580500N.mm maxW=bh2/6=85333mm3o = Mm / W=6.8 MpaV〔o〕=14.5Mpab挠度检算：3 max=5qL4/384EI=512.9 X 6004/384 X 10 X 103 X 3413333=0.64mmV〔L/400〕=600/400=1.5mm.1.3内模计算由布置图知，内模顶板横肋沿梁长间距为0.6m，因顶板 承受的砼数量很少,按四跨连续梁计算其强度和刚度满足要 求,现仅检算顶板支撑.顶板支撑如图中示，取中间一根计算，则有P=26X0.25X 2 X0.6=7.8KNA=50X 100=5000mm2 截面回转半径，i=50 "2=35.36mm压杆长度 L=1550-20-100-20=1410mm长细比入=L/ i=1410/35.36=39.9V75拆减系数U =1/〔1+（入 /80）2〕=0.8稳定性检算:P/U A=7800/0.8X5000=1.95MpaV〔o〕=12Mpa1.4翼板模板:因翼板砼数量很少，荷载仅为9.4KN/m2，根据经验 模板能够满足要求.1.5底模横梁：由支架布置图中的“III-—III”截面知,腹板下均设有双排 纵梁，底模横梁主要承担底板自重，其最大跨度L=1.34m, 横梁沿梁长排距0.3m,每排由3根（每根长8m）方木交错拼成 21m 长.横梁方木选用杉木，弹性模量E=10X103Mpa,〔。

w）=14.5 Mpa,截面尺寸为120mm X 120mm.砼重力按26KN/m3计.1.5.1荷载组合：① 砼自重力：qj0.3 X0.2X26=1.56KN/m② 上构模板自重力：q2=（P面板+ P内模支撑+P翼板支撑/横梁排数 /21=465.4/930/21=0.024KN/m③ 施工荷载：q3 =2.5 X0.3=0.75KN/m④ 砼振捣荷载：q4=2.0X0.3=0.6KN/m⑤ 倾倒砼荷载：q5=2.0X0.3=0.6KN/m横梁总竖向荷载为：q= q1+ q2+ q3+ q4+ q5=3.53 KN/m1.5.2 强度检算：按简支梁以最大跨度进行检算.Mm =1/8 XqL2=1/8 X 3 . 53X 1.842=1.49 KN.m W=bh2/6=0.12X0.122/6=2.88X 10-4m3弯曲应力Mm / W=5.1 MpaV〔o〕=13Mpa 1.5.3挠度检算：I二bh3/12=0.12X0.123/12=1.728X 10-5m4fm =5qL4/384EI=5 X 3.53 X 1.844/384 X 10 X 106 X 1.728 X 10-5=2.9mmV〔L/400〕=4.6mm.1.5.4剪应力检算：Q=qL/2=3.53X 1.84/2=3.3KNT =Q/A=0.65 MpaV〔o〕=1.5 Mpa2. 中跨贝雷支架的检算2.1贝雷纵梁由支架布置图知，贝雷纵梁由14棉贝雷桁片组成，承 担由底模横梁传递的竖向荷载，因底模横梁间距仅为0.3m,故 可将纵梁上竖向荷载化为线均布荷载.2.1.1荷载组合①砼自重荷载:因桥墩处砼自重力为墩身承担，实际情况 应以梁体跨中横断面计算为准，梁体跨中横断面积为：A翼板+A底腹板=0.825 X2+8.475=10.13m2 qi=10.13 X26=263.38KN/m② 模板自重力：q2=(P面板+ P内模疽P翼板疽P横梁)/L梁长二 (202.6+428.5+75.6+129.08+103.3)/99=9.49KN/m③ 施工荷载：q3 =2.5 X 17.25=43.1KN/m④ 砼振捣荷载:七二2.0 X 17.25=34.5KN/m⑤ 纵梁自重荷载：q「546.9/36=15.2KN/m⑥ 砼倾倒产生的荷载：q「2.0X 17.25=34.5KN/m纵梁总竖向荷载为:q = q + q + q q + q + q=400.2 KN/m 总 1 2 3+ 4 5 6纵梁单排桁片竖向荷载为：q= 400.2 /14=28.5KN/m2.1.2强度检算由布置图知，支架中心线处纵梁跨度最大,为 11.3m+11.4m+11.3m,可按每跨为11.3m的连续梁计算，其受力 简图为：q=28.5KN/m11.3m R} 11.4m R* 11.3m R}解得：R1=0.40X28.5X 11.3=128.82 KNR2=(28.5X34-2R1)/2=355.68 KN两边跨最大正弯矩:Mm =0 . 080 X 28 . 5X 11.32=291.1 KN.m贝雷桁亍片为16Mn钢制作，〔。

可)=210MPa，W0=3910cm3，考虑纵梁由单层多排组成，允许应力应拆减，故〔「=0.9X210MP=189 MP a aO = M / W =74.5 MP <0.9X210MP=189 MP max 0 a a a支座处最大负弯矩：-0.1*q札2=-363.9 KN.m,经检算满足要求,从略.2.1.3挠度检算钢材弹性模量E=2.1X 105 MPa,I弦杆=382.9cm4,不计振捣荷载，则 q=(400.2-34.5)/14=26.1 KN/mI =382.9+2X27.48X752=309532.9 cm43 =0 . 6 7 7 X 26.1X 113 004/100 X 2.1X105 X 3 0 9 5 3 3X104=4.5mm<〔f〕=L/1000=11.3 mm2.1.4总体稳定性检算纵梁的水平撑、斜撑均为6m 一道，梁的自由长度L0=6000mm,拼接宽度为600mm,弦杆宽78mm,桁亍片高1500mmI =1500 X 783/12+2 X 1500 X78X 3002=2.1 X 106cm4r ="Ix/A=202mmr ="Iy/A=70.5mm入=a *(*/h) *( r / r)=20.6查得16Mn钢的稳定系数U =0.897,计算知总体稳定性满足要求.2.2横梁检算根据纵、横梁支承方式知，横梁承担由支承纵梁处的竖向荷载，即纵梁的支点反力。

由纵梁受力简图知，中间支墩处横梁承受的纵 梁支反力最大，单片纵梁支反力为355.68KN.故取中间支墩横梁检 算横梁自重忽略不计.横梁由两根贝雷桁片组成，每3m设横向连结，上弦与纵梁支承 处及与临时墩支承处必须按图设置加强竖杆.中跨支点上单排横梁均布荷载：q=355.68X 14/15.3/2=162.7KN/mq=16S.7K^/r解得：R1=331.9KNR2=912.8KN。