黄海和东海障碍层研究.doc

物理海洋学专业毕业论文物理海洋学专业毕业论文 [ [精品论文精品论文] ] 黄海和东海障碍层研究黄海和东海障碍层研究关键词：黄海关键词：黄海 东海东海 障碍层障碍层 热通量热通量摘要：利用来自中国海洋大学承担的国家 973 计划项目，东方红 2 号综合科学 考察船于 2006 年 6 月-7 月和 2007 年 1 月-2 月在黄海和东海获取的 CTD、LADCP 和 TurboMAP-II 微结构观测资料，本文研究了该海域的障碍层现象观测表明，在夏季和冬季，障碍层具有不同的温度结构、厚度、空间分布和 形成机制在夏季，障碍层厚约 1-2 米，为同温层的一部分，零星分布在长江 口外海区域，它的形成机制如下：平流的冲淡水和局地降水并不改变原混合层 的温度但却利于形成新的浅的盐跃层，盐度控制密度形成新的密跃层，新的密 跃层浅于温跃层从而形成障碍层在冬季，障碍层普遍带有逆温，厚度约为 17-48 米，主要分布在东海的沿岸区域和南黄海的中部，其形成原因如下：海 洋上层由于强烈的表层冷却和表层流的离岸输运为低温低盐水，而海洋下层由 于黄海暖流和台湾暖流等的输运为高温高盐水 因为具有逆温，冬季的障碍 层对上混合层存在净的涡扩散热通量；本文利用微结构数据资料对此进行了研 究。

本文首先计算了混合层和障碍层界面处的热方差耗散率 XT、湍动能耗散率 ε、涡热扩散系数 KT 和跨等密度面的混合率 Kρ计算表明，在界面处，四个 参量均具有较大的空间变化：XT 从长江口外海区域向南向北增大，大小约为 10-8～10-5℃2s-1，ε 则相反，从长江口外海区域向南向北减小，大小约为 10-8～10-6W/kg；KT 和 Kρ 的分布均与 ε 类似，大小分别为 10-4～10-2m2s-1 和 10-4～10-1m2s-1然后本文估计了穿过界面处的热通量；该热通量空间分 布极不均匀，其最大值为 495Wm-2，平均值为 57Wm-2，该平均热通量可以使上 混合层平均每月增高 1.2℃ 在讨论中本文建立了上混合层热收支模型，模 型指出障碍层向上混合层的扩散热通量和水平平流热通量、海洋表面强迫热通 量等相当，因此不应被忽视同时利用观测数据得出了逆温层中 KT 的参数化模 型：KT=4.7×10-3(N/N0]-1.0，该模型可以作为进一步研究的参考正文内容正文内容利用来自中国海洋大学承担的国家 973 计划项目，东方红 2 号综合科学考 察船于 2006 年 6 月-7 月和 2007 年 1 月-2 月在黄海和东海获取的 CTD、LADCP 和 TurboMAP-II 微结构观测资料，本文研究了该海域的障碍层现象。

观测表 明，在夏季和冬季，障碍层具有不同的温度结构、厚度、空间分布和形成机制 在夏季，障碍层厚约 1-2 米，为同温层的一部分，零星分布在长江口外海区域， 它的形成机制如下：平流的冲淡水和局地降水并不改变原混合层的温度但却利 于形成新的浅的盐跃层，盐度控制密度形成新的密跃层，新的密跃层浅于温跃 层从而形成障碍层在冬季，障碍层普遍带有逆温，厚度约为 17-48 米，主要 分布在东海的沿岸区域和南黄海的中部，其形成原因如下：海洋上层由于强烈 的表层冷却和表层流的离岸输运为低温低盐水，而海洋下层由于黄海暖流和台 湾暖流等的输运为高温高盐水 因为具有逆温，冬季的障碍层对上混合层存 在净的涡扩散热通量；本文利用微结构数据资料对此进行了研究本文首先计 算了混合层和障碍层界面处的热方差耗散率 XT、湍动能耗散率 ε、涡热扩散系 数 KT 和跨等密度面的混合率 Kρ计算表明，在界面处，四个参量均具有较大 的空间变化：XT 从长江口外海区域向南向北增大，大小约为 10-8～10-5℃2s- 1，ε 则相反，从长江口外海区域向南向北减小，大小约为 10-8～10- 6W/kg；KT 和 Kρ 的分布均与 ε 类似，大小分别为 10-4～10-2m2s-1 和 10- 4～10-1m2s-1。

然后本文估计了穿过界面处的热通量；该热通量空间分布极不 均匀，其最大值为 495Wm-2，平均值为 57Wm-2，该平均热通量可以使上混合层 平均每月增高 1.2℃ 在讨论中本文建立了上混合层热收支模型，模型指出 障碍层向上混合层的扩散热通量和水平平流热通量、海洋表面强迫热通量等相 当，因此不应被忽视同时利用观测数据得出了逆温层中 KT 的参数化模型： KT=4.7×10-3(N/N0]-1.0，该模型可以作为进一步研究的参考 利用来自中国海洋大学承担的国家 973 计划项目，东方红 2 号综合科学考察船 于 2006 年 6 月-7 月和 2007 年 1 月-2 月在黄海和东海获取的 CTD、LADCP 和 TurboMAP-II 微结构观测资料，本文研究了该海域的障碍层现象 观测表明， 在夏季和冬季，障碍层具有不同的温度结构、厚度、空间分布和形成机制在 夏季，障碍层厚约 1-2 米，为同温层的一部分，零星分布在长江口外海区域， 它的形成机制如下：平流的冲淡水和局地降水并不改变原混合层的温度但却利 于形成新的浅的盐跃层，盐度控制密度形成新的密跃层，新的密跃层浅于温跃 层从而形成障碍层。

在冬季，障碍层普遍带有逆温，厚度约为 17-48 米，主要 分布在东海的沿岸区域和南黄海的中部，其形成原因如下：海洋上层由于强烈 的表层冷却和表层流的离岸输运为低温低盐水，而海洋下层由于黄海暖流和台 湾暖流等的输运为高温高盐水 因为具有逆温，冬季的障碍层对上混合层存 在净的涡扩散热通量；本文利用微结构数据资料对此进行了研究本文首先计 算了混合层和障碍层界面处的热方差耗散率 XT、湍动能耗散率 ε、涡热扩散系 数 KT 和跨等密度面的混合率 Kρ计算表明，在界面处，四个参量均具有较大 的空间变化：XT 从长江口外海区域向南向北增大，大小约为 10-8～10-5℃2s- 1，ε 则相反，从长江口外海区域向南向北减小，大小约为 10-8～10- 6W/kg；KT 和 Kρ 的分布均与 ε 类似，大小分别为 10-4～10-2m2s-1 和 10- 4～10-1m2s-1然后本文估计了穿过界面处的热通量；该热通量空间分布极不 均匀，其最大值为 495Wm-2，平均值为 57Wm-2，该平均热通量可以使上混合层平均每月增高 1.2℃ 在讨论中本文建立了上混合层热收支模型，模型指出 障碍层向上混合层的扩散热通量和水平平流热通量、海洋表面强迫热通量等相 当，因此不应被忽视。

同时利用观测数据得出了逆温层中 KT 的参数化模型： KT=4.7×10-3(N/N0]-1.0，该模型可以作为进一步研究的参考 利用来自中国海洋大学承担的国家 973 计划项目，东方红 2 号综合科学考察船 于 2006 年 6 月-7 月和 2007 年 1 月-2 月在黄海和东海获取的 CTD、LADCP 和 TurboMAP-II 微结构观测资料，本文研究了该海域的障碍层现象 观测表明， 在夏季和冬季，障碍层具有不同的温度结构、厚度、空间分布和形成机制在 夏季，障碍层厚约 1-2 米，为同温层的一部分，零星分布在长江口外海区域， 它的形成机制如下：平流的冲淡水和局地降水并不改变原混合层的温度但却利 于形成新的浅的盐跃层，盐度控制密度形成新的密跃层，新的密跃层浅于温跃 层从而形成障碍层在冬季，障碍层普遍带有逆温，厚度约为 17-48 米，主要 分布在东海的沿岸区域和南黄海的中部，其形成原因如下：海洋上层由于强烈 的表层冷却和表层流的离岸输运为低温低盐水，而海洋下层由于黄海暖流和台 湾暖流等的输运为高温高盐水 因为具有逆温，冬季的障碍层对上混合层存 在净的涡扩散热通量；本文利用微结构数据资料对此进行了研究。

本文首先计 算了混合层和障碍层界面处的热方差耗散率 XT、湍动能耗散率 ε、涡热扩散系 数 KT 和跨等密度面的混合率 Kρ计算表明，在界面处，四个参量均具有较大 的空间变化：XT 从长江口外海区域向南向北增大，大小约为 10-8～10-5℃2s- 1，ε 则相反，从长江口外海区域向南向北减小，大小约为 10-8～10- 6W/kg；KT 和 Kρ 的分布均与 ε 类似，大小分别为 10-4～10-2m2s-1 和 10- 4～10-1m2s-1然后本文估计了穿过界面处的热通量；该热通量空间分布极不 均匀，其最大值为 495Wm-2，平均值为 57Wm-2，该平均热通量可以使上混合层 平均每月增高 1.2℃ 在讨论中本文建立了上混合层热收支模型，模型指出 障碍层向上混合层的扩散热通量和水平平流热通量、海洋表面强迫热通量等相 当，因此不应被忽视同时利用观测数据得出了逆温层中 KT 的参数化模型： KT=4.7×10-3(N/N0]-1.0，该模型可以作为进一步研究的参考 利用来自中国海洋大学承担的国家 973 计划项目，东方红 2 号综合科学考察船 于 2006 年 6 月-7 月和 2007 年 1 月-2 月在黄海和东海获取的 CTD、LADCP 和 TurboMAP-II 微结构观测资料，本文研究了该海域的障碍层现象。

观测表明， 在夏季和冬季，障碍层具有不同的温度结构、厚度、空间分布和形成机制在 夏季，障碍层厚约 1-2 米，为同温层的一部分，零星分布在长江口外海区域， 它的形成机制如下：平流的冲淡水和局地降水并不改变原混合层的温度但却利 于形成新的浅的盐跃层，盐度控制密度形成新的密跃层，新的密跃层浅于温跃 层从而形成障碍层在冬季，障碍层普遍带有逆温，厚度约为 17-48 米，主要 分布在东海的沿岸区域和南黄海的中部，其形成原因如下：海洋上层由于强烈 的表层冷却和表层流的离岸输运为低温低盐水，而海洋下层由于黄海暖流和台 湾暖流等的输运为高温高盐水 因为具有逆温，冬季的障碍层对上混合层存 在净的涡扩散热通量；本文利用微结构数据资料对此进行了研究本文首先计 算了混合层和障碍层界面处的热方差耗散率 XT、湍动能耗散率 ε、涡热扩散系 数 KT 和跨等密度面的混合率 Kρ计算表明，在界面处，四个参量均具有较大 的空间变化：XT 从长江口外海区域向南向北增大，大小约为 10-8～10-5℃2s- 1，ε 则相反，从长江口外海区域向南向北减小，大小约为 10-8～10- 6W/kg；KT 和 Kρ 的分布均与 ε 类似，大小分别为 10-4～10-2m2s-1 和 10-4～10-1m2s-1。

然后本文估计了穿过界面处的热通量；该热通量空间分布极不 均匀，其最大值为 495Wm-2，平均值为 57Wm-2，该平均热通量可以使上混合层 平均每月增高 1.2℃ 在讨论中本文建立了上混合层热收支模型，模型指出 障碍层向上混合层的扩散热通量和水平平流热通量、海洋表面强迫热通量等相 当，因此不应被忽视同时利用观测数据得出了逆温层中 KT 的参数化模型： KT=4.7×10-3(N/N0]-1.0，该模型可以作为进一步研究的参考 利用来自中国海洋大学承担的国家 973 计划项目，东方红 2 号综合科学考察船 于 2006 年 6 月-7 月和 2007 年 1 月-2 月在黄海和东海获取的 CTD、LADCP 和 TurboMAP-II 微结构观测资料，本文研究了该海域的障碍层现象 观测表明， 在夏季和冬季，障碍层具有不同的温度结构、厚度、空间分布和形成机制在 夏季，障碍层厚约 1-2 米，为同温层的一部分，零星分布在长江口外海区域， 它的形成机制如下：平流的冲淡水和局地降水并不改变原混合层的温度但却利 于形成新的浅的盐跃层，盐度控制密度形成新的密跃层，新的密跃层浅于温跃 层从而形成障碍层。

在冬季，障碍层普遍带有逆温，厚度约为 17-48 米，主要 分布在东海的沿岸区域和南黄海的中部，其形成原因如下：海洋上层由于强烈 的表层冷却和表层流的离岸输运为低温低盐水，而海洋下层由于。