水质和水量调节解读.docx

第二章 预处理第一节水质和水量调节废水的水量和水质并不总是恒定均匀的，往往随着时间的推移而变化生活污水随生活 作息规律而变化，工业废水的水量水质随生产过程而变化水量和水质的变化使得处理设备 不能在最佳的工艺条件下运行，严重时甚至使设备无法工作，为此需要设置调节池，对水量 和水质进行调节一、水量调节图2-1水量调节池废水处理中单纯的水量调节有两种方式：一种为线 内调节（见图2-1），进水一般采用重力流，出水用泵提升 调节池的容积可采用图解法计算，具体参见设计手册 实际上，由于废水流量的变化往往规律性差，所以调节 池容积的设计一般凭经验确定另一种为线外调节（见图2-2）调节池设在旁路上，F集水 ——（井］ 房 .I , 1调节池图2-2线外调节方式当废水流量过高时，多余废水用泵打入调节池，当流量低于 设计流量时，再从调节池流至集水井，并送去后续处理线外调节与线内调节相比，其调节池不受进管高度限制，但被调节水量需要两次提升，消耗动力大二、水质调节水质调节的任务是对不同时间或不同来源的废水进行混合，使流出水质比较均匀，调节 池也称均和池或匀质池水质调节的基本方法有两种：① 利用外加动力（如叶轮搅拌、空气搅拌、水泵循环）而进行的强制调节，设备简单，效 果较好，但运行费用高。

② 利用差流方式使不同时间和不同浓度的废水进行自身水力混合，基本没有运行费，但 设备结构较复杂图2-3为一种外加动力的水质调节池，采用压缩空气搅拌在池底设有曝气管，在空气 搅拌作用下，使不同时间进入池内的废水得以混合这种调节池构造简单，效果较好，并可 防止悬浮物沉积于池内最适宜在废水流量不大、处理工艺中需要预曝气以及有现成压缩空 气的情况下使用如废水中存在易挥发的有害物质，则不宜使用该类调节他，此时可使用叶轮搅拌差流方式的调节池类型很多如图2-4所示为一种折流调节池配水槽设在调节池上部， 池内设有许多折流板，废水通过配水槽上的孔口溢流至调节池的不同折流板间，从而使某一 时刻的出水中包含不同时刻流入的废水，也即其水质达到了某种程度的调节图2-3曝气均和池iTltl I I 111 I l/l I T图2-4折流调节池另外如图2-5为一种构造较简单的差流式调节池对角线上的出水槽所接纳的废水来自 不同的时间，也即浓度各不相同，这样就达到了水质调节的目的为防止调节池内废水短路， 可在池内设置一些纵向挡板，以增强调节效果图2-5差流式调节池调节池的容积可根据废水浓度和流量变化的规律以及要求的调节均和程度来确定废水经过定调节时间后平均浓度为(2-1)式中q.——t,时段内的废水流量;c. 1.时段内的废水平均浓度。

调节池所需体积V=Z U，它决定采用的调节时间E t.当废水水质变化具有周期性时， 采用的调节时间应等于变化周期，如一工作班排浓液，一工作班排稀液，调节时间应为二个 工作班如需控制出流废水在某一合适的浓度以内，可以根据废水浓度的变化曲线用试算的 方法确定所需的调节时间设各时段的流量和浓度分别为qi和匕，&和％，•••，等等则各相邻2时段内的平均浓度分别为(qc + qc)/(q+q), (qc + qc)/(q+q),依次类推如果设计要求达到的均和浓 11 2 2 l 2 2 2 3 3 2 3度c/与任意相邻2时段内的平均浓度相比，均大于各平均值，则需要的调节时间即为2t ；i反之，则再比较c/与任意相邻3时段的平均浓度，若c/均大于各平均值、则调节时间为3t ；i 依次类推，直至符合要求为止最后，还应考虑把调节池放在废水处理流程的什么位置在某些情况下，将调节池设置 在一级处理之后二级处理之前可能是适宜的，这样污泥和浮渣的问题就会少一些假如将调 节池设置在一级处理之前，在设计中就必须考虑设置足够的混合设备以防止悬浮物沉淀和废 水浓度的变化，有时还应曝气以防止产生气味第二节筛 滤筛滤是去除废水中粗大的悬浮物和杂物，以保护后续处理设施能正常运行的一种预处理 方法。

筛滤的构件包括平行的棒、条、金属网、格网或穿孔板其中由平行的棒和条构成的 称为格栅；由金属丝织物或穿孔板构成的称为筛网它们所去除的物质则称为筛余物其中 格栅去除的是那些可能堵塞水泵机组及管道阀门的较粗大的悬浮物;而筛网去除的是用格栅 难以去除的呈悬浮状的细小纤维根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣或机械清渣两类当污染物量大时，图2-6格栅计算图1 一榭条I 2—工作平台般应采用机械清渣，以减少工人劳动量一、格栅格栅一般斜置在进水泵站集水井的进 口处它本身的水流阻力并不大，水头损失 只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅 条一般当格栅的水头损失达到10〜15cm 时就该清洗格栅按形状，可分为平面格栅和曲面格 栅两种按格栅栅条的间隙，可分为粗格栅 (50〜100mm)、中格栅(10〜40mm)、细格栅(3〜10mm)三种新设计的废水处理厂一般都采用 粗、中两道格栅，甚至采用粗、中、细三道格栅格栅的去除效率与格栅的设计很有关系格栅的设计内容包括尺寸计算、水力计算、栅 渣量计算图2-6是格栅的示意图1.格栅的间隙数n可由下式确定:c r-~tQ maX sm abhv(2-2)Qmax 最大设计流量，m3/sa 格栅安置的倾角，度，一般为60〜70;h——栅前水深，m；v 过栅流速，m/s，最大设计流量时为0.8〜1.0m/s，平均设计流量时为0.3m/s。

b 栅条净间隙，m，粗格栅b = 50〜100mm，中格栅b=10〜40mm，细格栅b = 3〜10mm当栅条的间隙数为n时，则栅条的数目应为n-12. 格栅的建筑宽度B可由下式决定：B=S(n-1)+bn (m)式中S——栅条宽度，m3. 通过格栅的水头损失h2由下式决定v2h2=k & -^— sin a式中 g 重力加速度，m/s2；(2-3)(2-4)k——考虑到由于格栅受筛余物堵塞后，格栅阻力增大的系数，可用经验式k=3.36v-1.32，一般采用 k=3；e——阻力系数，其值与格栅栅条的端面形状有关，见表2-1所列表2-1格栅的阻力系数计算公式格栅断面形状 计算公式锐边矩形迎水面为半圆形的矩形 ；=° (s )3圆形 b迎水.背水面均为半圆型的矩形 & = (b^ - 1)2正方形注：表中为栅条的形状系数数值P =2. 42P =1.83P =1.79P =1.67£ =0.64C为收缩系数4.栅后槽的总高度由下式决定:H=h+h +h1 2式中h1——栅前渠道超高m，一般取0.3m5.栅槽总长度计算公式：(2-5)L=l1+l2+1.0+0.5+H1/tga(2-6)式中 l = 1 =1.37(B-B )(m)1 2tga 11 l2=l1/2(m)H1——栅前槽高，m, Hi = h十h2；11— —进水渠道渐宽部分长度，m；B1 进水渠道宽度，m；知——进水渠展开角，一般用200；12— —栅糟与出水渠连接渠的渐缩长度，m。

6.每日栅渣量计算；W = " x 864°0 (2-7)H x1000式中W1——栅渣量(m3/103m3污水)，取0.1〜0.01，粗格栅用小值，细格栅用大值，中 格栅用中值；K已一一废水流量总变化系数，对生活污水可参考表2-2 总表2-2生活污水流量总变化系数平均日流量L/s4610152540701202O04007501600K总2.32.22.12.01.891.801.691.591.511.401.301.20二、筛网一些工业废水含有较细小的悬浮物，它们不能被格栅截留，也难以用沉淀法去除为了 去除这类污染物，工业上常用筛网选择不同尺寸的筛网，能去除和回收不同类型和大小的 悬浮物，如纤维、纸浆、藻类等筛网过滤装置很多，有振动筛网、水力筛网、转鼓式筛网、转盘式筛网、微滤机等下面只 介绍前面两种振动筛网示意图见图2-7,它由振动筛和固定筛组成污水通过振动筛时，悬浮物等杂 质被留在振动筛上，并通过振动卸到固定筛网上，以进一步脱水水力筛网示意图见图2-8它也是由运动筛和固定筛组成运动筛水平放置，呈截顶圆 锥形进水端在运动筛小端，废水在从小端到大端流动过程中，纤维等杂质被筛网截留，并 沿倾斜面卸到固定筛以进一步脱水。

水力筛网的动力来自进水水流的冲击力和重力作用因 此水力筛网的进水端要保持一定压力，且一般采用不透水的材料制成，而不用筛网水力筛 网已有较多的应用实例，但还未有定型的产品图2-7振动筛网示意图图2-8水力筛网构造示意图I一进水方向；2—导水叶片,3—筛网；4一转动轴，5—水沟三、筛余物的处置收集的筛余物运至处置区填埋或与城市垃圾一起处理；当有回收利用价值时，可送至粉 碎机或破碎机被磨碎后再用；对于大型系统，也可采用焚烧的方法彻底处理第三节中和中和处理适用于废水处理中的下列情况① 废水排入受纳水体前，其PH值指标超过排放标准这时应采用中和处理，以减少对 水生生物的影响② 工业废水排入城市下水道系统前，以免对管道系统造成腐蚀，在排入前对工业废水进 行中和，比之对工业废水与其他废水混合后的大量废水进行中和要经济的多②化学处理或生物处理之前，对生物处理而言，需将处理系统的pH维持在6.5〜8.5范 围内，以确保最佳的生物活力中和处理方法因废水的酸碱性不同而不同针对酸性废水，主要有酸性废水与碱性废水 相互中和、药剂中和及过滤中和三种方法而对于碱性废水，主要有碱性废水与酸性废水相 互中和、药剂中和两种。

其中酸性废水的数量和危害都比碱性废水大得多因此重点介绍酸 性废水的中和处理酸性废水主要来源于化工厂、化纤厂、电镀厂、煤加工厂及金属酸洗车间等碱性废水 主要来源于印染厂、造纸厂、炼油厂和金属加工厂等一、酸性废水的中和处理(一) 药剂中和法药剂中和法能处理任何浓度、任何性质的酸性废水，对水质和水量波动适应性强，中和 药剂利用率高主要的药剂包括石灰、苛性钠、碳酸钠、石灰石、电石渣等；其中最常用的 是石灰(CaO)药剂的选用应考虑药剂的供应情况、溶解性、反应速度、成本、二次污染等 因素中和药剂的投加量，可按化学反应式估算KQ (c a + c a )G = (2-8)a a式中G 一总耗药量，kg/d； aQ一酸性废水量，m3/d；c1、C2——废水中酸的浓度和酸性盐的浓度，kg/m3；a 1 a 2——中和lkg酸和酸性盐所需的碱量，kg/kg；K ——不均匀系数；a 中和剂的纯度，％但确定投加量比较准确的方法是通过试验绘制的中和曲线确定中和过程中形成的沉渣体积庞大，约占处理水体积的2%，脱水麻烦，应及时清除，以防堵塞管道一般可采用沉淀池进行分离沉渣量可根据试验确定，也可按下式计算：G=G(0 十 e) + Q(S-c-d) (2-9)a式中G——沉渣量，kg/ d0 ——消耗单位药剂产生的盐量，kg/kg，e 。