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碗口式满堂脚手架验收分析碗口式满堂脚手架验收分析1.工程概况某现浇箱梁桥分三联，全长 224m，C50 砼 2095m3，跨径组合为（3×20+4×26+3×20）m箱梁高 1.40m，为单箱双室等高度截面连续箱梁，底部宽 10.7m，顶宽 15.5m箱梁施工时，采用 WKJ 碗扣式支架体系2.初拟支架布置和构件尺寸1）传力系统本桥支架设 2 层方木作为传力系统，其中大方木置于碗扣式支架托撑上，截面为 12cm×12cm，顺桥向布置，间距 0.9m；小方木置于大方木之上，截面为 8cm×10cm，横桥向布置，间距 0.3m2）支架规格及间距支架立杆钢管外径 φ48mm，壁厚 3.5mm，具体参数见下表立杆采用 600mm 可调底座与 600mm 可调托撑,规格有3000mm、2400mm、1800mm、1200mm 四种，空间布置为 0.9m×0.6m两种横杆规格为 600mm、900mm，步距 1.5m钢管截面特性 外径 φ （㎜）壁厚 t （㎜）截面积 A （cm2）回转半径 i （㎝）抗弯强度 σ（Mpa）483.54.891.582053）整体稳定性保证措施为保证支架的稳定性，纵桥向及横桥向每隔 3.6 m 连续布置剪刀撑。

纵向在支架边缘必须设置剪刀撑，确保支架稳定剪刀撑与地平面成 45°，角度偏差小于 15°，每一处与碗扣支架连接处必须用扣件紧固，必须上至底模板，下至地面支架在箱梁宽度外各伸lm 便于施工3.荷载及受力验算1)荷载? 箱梁砼荷载：q1=19.95KN/m2；? 模板及方木荷载 q2：取 q2=0.5 KN/m2；? 支架自重 q3：q3=1.558KN/m2；? 倾倒砼冲击荷载 q4：取 q4=2.5 KN /m2；? 混凝土振捣荷载为 q5：取 q5=2 kN/m22)竹胶面板力学验算竹胶面板规格为 2440mm×1220mm×12mm，静曲强度：[σ]纵向≥25Mpa，[σ]横向≥16Mpa；弹性模量：[E]纵向≥8.5×103Mpa，[E]横向≥4.5×103Mpa，跨度/板厚=300/12=25＜100，属小挠度连续板，故按均布荷载下的四等跨连续梁计算支架受固定荷载和活荷载，荷载分项系数分别为 1.2、1.4，则有：q0=1.2×(q1+q2)+1.4×(q4+q5)=30.84KN/m2；面板线荷载 q=30.84×1.22 = 37.625KN/m；W=bh2/6=2.928×10-5m3；I=bh3/12=1.7568×10-7m4；查路桥施工手册附录二“结构静力计算表”得四等跨连续梁弯距系数 Km=－0.107，挠度系数 Kf=0.632，故:Mmax=KmqL2=0.107×37.625×103×0.32=362.329N?m；σ=M/W=362.329×103/(2.928×10-5)=12.375Mpa＜[σ]横向=16Mpa，抗弯强度满足要求。

竹胶面板的背带为 8cm×10cm 木方，净跨径 L 为 220mm，故：f=KfqL4/（100EI）=0.632×37.625×103×0.224/(100×4.5×103×1.7568×10-7)=0.71mm＜[f]=300/400=0.75mm，挠度满足要求3)小方木力学验算大小方木均使用鱼鳞云杉，允许抗弯强度值[σ]=13N/mm2，弹性模量 E=9000N/mm2；小方木截面为 8cm×10cm，间距为 30cm，跨距 L 为 60cm，按承受均布荷载的简支梁计算：单根方木线荷载 q=0.3q0=9.252N/mm；W=bh2/6=1.33×10-4m3 ；I=bh3/12=6.67×10-6 m4 ；Mmax=qL2/8=9.252×103×0.62/8=416.34N?m；σ=M/W=416.34/1.33×10-4=3.13N/mm2<[σ]=13N/mm2，抗弯强度满足要求f=5qL4/384EI=5×9.252×6004/(384×9000×6.67×10-6×1012)=0.26mm< L/400=1.5mm，挠度满足要求4)大方木受力验算大方木截面为 12cm×12cm，间距为 60cm，跨距 L 为 90cm；按集中力作用下的简支梁进行计算；承受小方木的集中力P=30.84×103×0.6×0.3=5.551KN ；W=bh2/6=2.88×10-4m3 ；I=bh3/12=1.728×10-5 m4 ；联梁按简支梁计算，无均布荷载下，因为 n=3，n 为奇数，L=900mm，所以Mmax=（n2-1）PL/8n=（32-1）×5.551×103×0.9/（8×3）=1665.3N?m；σ=Mmax/W=1665.3/（2.88×10-4）=5.78MPa<[σ]=12MPa，强度满足要求；fmax=（5×n4-4n2-1）PL3/（384n3EI）=（5×34-4×32-1）×5.551×103×9003/（384×33×9000×1.728×10-5×1012） ；=0.92mm 5)支架受力验算①碗扣立杆分布 0.9m×0.6m，单根受力计算，支架承受荷载：q0＝1.2（q1+q2+q3） +1.4（q4+q5）=32.71KN/m2；单根立杆受力为：N＝0.9×0.6×32710=17663N，抗压承载能力σ=N/S=17663/489=36.12Mpa<［σ］=205Mpa，满足承载力要求。

②支架稳定性验算主要验算支架横桥向稳定性(按双排架计算、步距 1.5m 验算)稳定性按下式验算: 长细比：λ=L/i=1500/15.8=95，查 JGJ166-2008 规范附录 E，得 φ=0.626钢管容许应力［N］=［σ］Aφ=2.05×108×4.89×10-4×0.626×10-3=62.75 KN；N=17.663KN <［N］= 62.75 KN，满足稳定要求4.结束语：满堂支架施工作为一种成熟的工艺，在工程施工中得到了广泛的应用而满堂支架的受力验算，是施工环节中比较重要的节点通过对满堂支架的受力验算，及在该工程的应用，为现场施工提供了理论保证和用料的依据，保证了实体施工的安全、进度和质量，起到了很好的经济和社会效益［1］周水兴.何兆益.皱毅松.路桥施工计算手册.人民交通出版社，2001，第 1 版［2］交通部行业标准.公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）.人民交通出版社.2000，第 1 版［3］建设部行业标准.建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）.中国建筑工业出版社，2008注：文章内所有公式及图表请用 PDF 形式查看。