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制冷公式 逆卡诺循环P504 冷热源温度K状态点1和4的比熵kJ/kg·K-面积14ba1 -面积23ba2∑w-12341湿蒸气区逆卡诺循环(理想循环)P504 状态1 2 3 4的焓kJ/Kg-消耗功，面积123041-获得膨胀功，面积3043∑w-面积12341有传热温差的制冷循环P505膨胀阀代替膨胀机理论理论循环P506与理想循环比：制冷量减少-面积44´b´b4膨胀功减少-面积034´0同上干压缩代替湿压缩P506 制冷量增加-面积a11´a´a耗功量增加-面积122´1´1蒸气压缩式制冷理论循环的热力计算P507 或-单位质量制冷量kJ/Kg -单位容积制冷量kJ/m3-压缩机吸气比容，即压缩机入口气态制冷剂的比容m3/kg-制冷剂质量流量kg/s -体积流量m3/s-制冷量kJ/s或kw -冷凝器单位质量换热量kJ/Kg-冷凝器热负荷kJ/s或kw -压缩机单位质量耗功量kJ/Kg-压缩机理论耗功率kJ/s或kw -理论制冷系数-制冷效率平衡检验过冷冷循环P508 制冷量增加-面积a44´ba无过冷的饱和循环制冷系数制冷剂液体在和之间[即1/2（+）]的平均比热 kJ/Kg.K回热循环P509 制冷量增加-面积44´b´b4压缩机耗功量增加-面积1´2´211´一次节流、中间完全冷却的双级压缩制冷低、高级压缩机理论耗功率理论制冷系数P512Kw=kg/s×kJ/Kg适用于氨双级制冷系统一次节流、中间不完全冷却的双级压缩制冷 低、高级压缩机理论耗功率理论制冷系数P513适用于R22、R134a等制冷系统此循环一般增设回热器，使流出蒸发器的制冷剂蒸气由t0升到t1低压级压缩机吸气过热度取20～50℃，循环中t7比t6高5～8℃按制冷系数最大为原则确定中间压力P514按高低压压缩机的压缩比相等为原则P514制热系数P514 公式成立条件必须是工况（冷凝、蒸发温度、再冷度、过热度）完全相同逆卡诺循环制热系数P514最大空气调节器中压缩机向蒸发器提供的实际冷量 W活塞式Qk－压缩机在空调工况下的制冷量WQ0－标准工况(t1=30℃，tz=-15℃下的制冷量)W制冷剂P5172m+2=n+p+q+r饱和碳氢化合物CmH2m+2 卤代烃CmHnFpClqBrr活塞式制冷压缩机理论输气量P540 m³/s气缸气缸直径D（m）、活塞行程S（m）、气缸数Z、曲轴转数n（r/min）滚动转子式压缩机理论输气量P540 cm³/s气缸半径R（cm）、转子半径r（cm）、气缸轴向厚度L（cm）、压缩机转速n（r/min）、气缸数Z双螺杆式制冷压缩机理论输气量P540 m³/s主动转子公称直径D0（m）、转子长度L（m）、面积利用系数Cn、扭角系数Cφ、主动转子转速n（r/min）单螺杆式制冷压缩机理论输气量P540 m³/s星轮封闭时的最大基元容积Vp、转子齿数Z、转子转速n（r/min）涡旋式制冷压缩机理论输气量P540 m³/s涡旋体高度H（m）、涡旋体壁厚δ（m）、基圆半径a（m）、涡旋节距Ph=2πa（m）、小室数N、回转角θ﹡（rad）、转速n（r/min）容积效率P540实际输气量VR、理论输气量Vh余隙系数、节流系数、预热系数、气密系数：λv、λp、λt、λl中小型活塞式压缩机容积效率P541C约为0.04、转数等于或大于720 r/min、氨多变指数m=1.28；R22，m=1.18相对余隙容积P541余隙容积Vc、气缸工作容积VgP542 图4.3-12制冷量Kw制热量KwMR－制冷剂单位单位质量流量，kg/s蒸发器出口制冷剂的比焓，kJ/Kg；蒸发器进口制冷剂的比焓，kJ/Kg制冷压缩机的容积效率；， 制冷压缩机的理论输气量，m3/s制冷压缩机入口气态制冷剂的比容，m3/Ｋg制冷压缩机出口气态制冷剂的比焓，kJ/Kg冷凝器出口液态制冷剂的比焓，kJ/Kg压缩机配用电机的输入功率，Kw输入功率转化为制热量的系数，小型压缩机0.75，良好的大型压缩机0.9，不计散热1耗功率P543 开启式制冷压缩机配用电动机的功率Kw 单位质量制冷剂的实际耗功率，kJ/Kg单位质量制冷剂的理论耗功率，kJ/Kg制冷压缩机气缸入口处气态制冷剂的比焓，kJ/Kgｂ－氨取0.001；R22 取0.0025指示功率，Kw轴功率，Kw摩擦功率，Kw理论功率，Kw指示效率摩擦效率轴效率绝热效率传动效率，直联1，三角皮带0.90－0.95电动机效率制冷性能系数COP P544开启式 封闭式 w/w或Ｋw/Ｋw制热性能系数 P544开启式 封闭式 w/w或Ｋw/Ｋw蒸汽压缩式部分负荷综合性能系数(IPLV)70Ｋw以上的机组应配置容量卸载机构美国标准P426A－100%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度30℃B－75%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度26℃C－50%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度23℃D－25%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度19℃冷水机组的噪声P553 dBL0－距机组1m、距地面1.5m处的噪声值，dB风冷热泵机组冬季制热量P553 Ｋwｑ－产品样本中的瞬时制热量（室外空气干球温度7℃，湿球温度6℃ｋ1－使用地区室外空调计算干球温度的修正系数ｋ2－机组化霜修正系数，每小时化霜一次0.9，二次0.8冷却水泵扬程P562 MPａHｆ、Hｄ－冷却水管路系统总的沿程阻力和局部阻力MPａHm－冷凝器冷却水侧阻力MPａHｓ－冷却塔中水的提升高度（从塔底部水池到喷淋器的高差m）×0.0098 MPａH0－冷却塔布水器喷头的喷雾压力MPａ，引风式0.02-0.05 MPａ水喷射式0.08-0.15 MPａ冷凝温度冷却水量水冷 ℃风冷t=tk+15 ℃ kg/s Tw1、tw2－冷却水进、出水温度℃；tk－夏季空调室外计算干球温度℃Q－压缩机的实际制冷量KW；⊿t－冷却水温升，卧式冷凝器4-8℃，进水温度高取下限、冷凝器水行程数少取下限。

冷却塔的冷却能力P565 kJ/h 冷却塔的实际冷却能力=实际MEDs/样本MEDyＫａ－冷却塔填料部分的总焓移动系数； H－填料层高度，mMED－对数平均比焓差，kJ/kgIw1、iw2－对应于Tw1、tw2饱和空气的比焓，kJ/kgIs1、is2－对应于Ts1、ts2饱和空气的比焓，kJ/kgTw1、tw2－冷却水进出口的水温，℃； Ts1、ts2－室外空气进出口的湿球温度，℃W－冷却塔水量，kg/h； G－冷却塔风量，kg/hα、β－系数分别为0.45和0.60A－冷却塔断面积，m²； C1－P566表4.4-9氨-水工质对P571溴化理-水工质对 kg/ kg kg/ kg溴化理-水工质对P571 kg/ kg吸收式制冷机的热力系数P571 －制冷量； 消耗的热量 最大热力系数P571热力完善度Tg－发生器中热媒温度； T0－蒸发器中被冷却物温度（可取进出水平均温度）；Te－环境温度（可取冷却水进出水平均温度）逆卡诺循环制冷系数； 正卡诺循环制冷系数水溶液的沸点与同压力下水的沸点成正比P572A、B－系数，为浓度的函数M1=m2=m3 M3=m7+m4循环分倍率放气范围P574浓溶液浓度稀溶液浓度P571单效型双效型吸收式机组名义制冷量、制热量P578 Ｋｗ/Ｋｗ Ｋｗ/Ｋｗ 名义加热源耗热量 ＫｗP－名义消耗电功率 Ｋｗ蓄冷平均法P597Q－设备选用日总冷负荷kｗh； Qｄ－设备计算日总冷负荷kｗhｑｉ－ｉ时刻空调冷负荷kｗ； ｑmａｘ－设计日最大小时冷负荷kｗｑＰ－设计日平均小时冷负荷kｗｎ－设计日空调运行小时数hm－平均负荷系数，宜取0.7-0.8； ｋ－制冷站设计日附加系数,5%-8%全负荷蓄冷P597部分负荷蓄冷P597蓄冷装置有效容量蓄冷装置名义容量制冷机空调工况制冷量蓄冷装置有效容量蓄冷装置名义容量制冷机空调工况制冷量ｑｉ－建筑物逐时冷负荷ｎ1－夜间制冷机在制冰工况下运行的小时数ｎ2－白天制冷机在空调工况下运行小时数ε－蓄冷装置的实际放大系数cf－制冷机制冰时制冷能力的变化率即实际制冷量与空调工况制冷量的比值，活塞0.6-0.65；螺杆0.64-0.7；离心（中压）0.62-0.66；离心（三级）0.72-0.8有限电时蓄冷装置有效容量P598为满足限电要求所需蓄冷装置容量kｗh所选蓄冷装置的最大小时取冷率限电时段空调系统的最大小时冷负荷kｗ修正后的制冷机空调工况制冷量kｗh水蓄冷贮槽容积P598 m³Qs－设计日所需蓄冷量kｗhP－容积率1.08-1.3，分层型及容量大的右取低限，其余形式及容量小的取高限蓄冷效率0.8-0.85蓄冷槽可利用的进出水温差5-8℃稳流器P598稳流器进口的Re一般Fr<2，取Fr=1Re=q/vFr－稳流器进口的Fr数q－稳流器有效单位长度的体积流量m³/(ms)g－重力加速度9.81m/s²hi－稳流器最小进口高度。