大桥现浇箱梁预压方案及计算.doc

目 录一、荷载计算 1二、加载物堆载 3三、沉降观测点布设 3四、卸载并观测 4精选文档现浇连续箱梁预压计算支架预压可以消除非弹性变形，可得出比较准确的弹性变行数值，对理论计算进行证明， 为支架的预拱度提供可行的实际依据， 并验证了支架的强度， 刚度和稳定性 .一、荷载计算此处取右幅箱梁第二联五孔计算，取全联箱梁重量按平均宽度计算箱梁单位面积荷载第二联箱梁钢筋混凝土自重 G=2262.9m3 X26kN/m3=58939.4kN 即5893.9 吨，偏安全考虑取安全系数 r=1.2,预压施加荷载 G′=120%G=70727.28kN 即 7072.7 吨以全部重量作用在底板上计算单位面积压力：F=G· ÷ (19.21X105)=35.06kN/m2.右幅箱梁第二联五孔底板平均宽度为（ 20.264+21.479m）/2=20.87m右幅第二联五孔箱梁预压施加荷载为 :20.87m X35m X 35.06kN /m2 X 1.2=3073t箱梁各部分荷载计算如下：根据箱梁各部分受力的不同，因此要分块计算箱梁荷载分布，箱梁分块见下图：1．腹板斜腹板近似矩形计算砼厚度为 2.0m2.0m× 26KN/m3＝52KN/m2腹板宽度仅为 0.6m，每跨此部分长 35m，在此范围内，荷载为： 0.6m× 35×52KN/m2×1.2=1310KN即 131 吨。

2．箱室顶底板边缘部分：砼有效厚度为 0.69m— 1精选文档0.69m×26＝17.94KN/ m2该部分宽度为 1.6m, 每跨此部分长 35m，在此范围内荷载为： 1.6m×35×17.94KN/m2×1.2=1205.5KN,即 121 吨3. 箱室的顶、底板部分：砼厚度为 0.25m（顶板和底板平均厚度）0.25×26＝6.5KN/㎡顶、底板平均宽度为（ 3.818×2+2.706× 2） /4=3.262m，每跨此部分 35m，在此范围内 ，荷载为：2× 3.262m×35× 6.5KN/m2×1.2=1781N即 178 吨4．横梁部分砼厚度为 2m2m× 26KN/m3＝52KN/m2宽度为 1m 和 2m，在此范围内，荷载为：宽度为 1m：1m×29.834m×52KN/m2×1.2=1861KN即 186.1 吨宽度为 2m：2m×29.834m×52KN/m2×1.2=3722KN即 372 吨5.翼缘板部分平均厚度为（ 0.2+0.55）/2=0.375m0.375×26KN/m3＝9.75KN/m2宽度为 3.5m，在此范围内，荷载为：3.5m× 35m×9.75KN/m2× 1.2=1433.25KN即 143 吨。

预压荷载平面布置图如下：— 2精选文档二、加载物堆载根据本施工条件的具体情况，我部采用砂袋预压法，重量根据设计要求为梁重的 120%预压时，应尽量符合混凝土浇注的顺序，纵向 5m 分段，横向分层，从中间向两端，逐级进行加载其加载过程为：0→60% G′→ 80% G′→ 100% G′在预压前，将梁底各部分进行放线分块，以确定各荷载分布的位置砂子采用人工装袋， 吊车吊送，吊送前先对每一批吊送的砂袋进行过磅称量， 并记录在案砂袋吊送上支架后， 根据放线的荷载分布情况进行人工堆放 加载时严格按照荷载布置图的重量堆放砂袋 在堆放砂袋时将观测点空出， 以便水准尺能够竖直插入进行测量观测三、沉降观测点布设在整个加载过程中，每施加一级荷载，观测并记录一次支架在在受压 30分钟后，进行下一级加载在加载过程中随时测量观测点的变化情况 ,我部根据实际情况，在沿路线方向每 5 m 布置一排观测点，每排布置三点，具体布置形式如下图：— 3精选文档四、卸载并观测全部加载后，不可立即卸载，需持续施压 24h，并随时对观测点进行观测，直至变形稳定后，再进行卸载卸载必须对称，逐级进行卸载的同时，并对不同的观测点进行标高测量， 然后通过预压前后同一点标高差值及支架的弹性变形量，梁的挠度等得出底模的预拱度之和，通过 U 型托座调整底模标高。

预拱度最高值设在梁的跨中， 其他各点的预拱度由中间最高值向两端零值按二次抛物线进行分配，预拱度计算公式为：2δx=[4δ×x×(L-x)]/Lδx----距左支点 x 的预拱度值δ-----跨中预拱度值L-----跨长x-----距左支点的距离— 4精选文档无误后报监理工程师验收，合格后方可进行下道工序施工。