负反馈放大电路的设计与仿真_课程论文.doc

SHANGHAI UNIVERSITY课程论文COURSE PAPER题 目: 仿真设计与分析学 院 机自学院装订线一 功率放大电路仿真一. OTL 功率放大器的原理如图 1 所示为 OTL 功率放大器其中由晶体三极管 VT1 组成推动级（也称前置放大级） ，VT2、VT3 是一对参数对称的 NPN 和 PNP 型晶体三极管，它们组成互补推挽 OTL 功率放大电路由于每一个管子都接成射极输出器形式，因此具有输出电阻低，负载能力强等优点，适合于作功率输出级VT1 管工作于甲类状态，它的集电极电流 IC1 由电位器 RP1(RP1)进行调节 IC1 的一部分流经电位器 RP2 及二极管 VD，给 VT2、VT3 提供偏压调节 RP2，可以使VT2、 VT3 得到合适的静态电流而工作于甲、乙类状态，以克服交越失真静态时要求输出端中点 A 的电位，可以通过调节 PR1 来实现，又由于 RP1的一端接在 A 点，因此在电路中引入交、直流电压并联负反馈，一方面能够稳定放大器的静态工作点，同时也改善了非线性失真C4 和 R 构成自举电路，用于提高输出电压正半周的幅度，以得到大的动态范围 图 1OTL 功率放大器当输入正弦交流信号 ui 时，经 VT1 放大、倒相后同时作用于 VT2、VT3的基极，ui 的负半周使 VT2 管导通（VT3 管截止） ，有电流通过负载 RL，同时向电容 C2(C2)充电，在 ui 的正半周，VT3 导通（ VT2 截止） ，则已充好电的电容器 C2 起着电源的作用，通过负载 RL 放电，这样在 RL 上就得到完整的正弦波，其波形如图所示。

在仿真中若输出端接喇叭，在仿真时只要输入不同的频率信号，就能在喇叭中能听到不同的声音2. OTL 电路的主要性能指标1）最大不失真输出功率 Pom：理想情况下， L2ComRU81P在电路中可通过测量 RL 两端的电压有效值 UO 或 RL 的电流来求得实际的OIUL2omRP2）效率 η： 10%Pη vomPV-直流电源供给的平均功率，理想情况下，ηmax ＝ 78.5％ 可测量电源供给的平均电流 IdC，从而求得 Pv＝U CC·IdC，负载上的交流功率已用上述方法求出，因而也就可以计算实际效率了在仿真平台上也可用功率表分别测出最大不失真功率和电源供给的平均功率二、虚拟实验仪器及器材双踪示波器、信号发生器、交流毫伏表、数字万用表等仪器三、实验内容与步骤1.如下图 2 所示的电路图C1100uFC2100uFC310uFR1650¦¸R2510¦¸R310k¦¸Key=Z 50%R41k¦¸Key=A50%R52.4k¦¸3V10 Vrms 1kHz 0¡ã D11N30641Q12N3904R6100¦¸R73.3k¦¸46Q22N39047XMM110 V25 V 90Q32N3906212XMM2C41mFR88¦¸XSC1A BExt Trig++__ + _11580图 2 OTL 功率放大电路2．静态工作点的调整分别调整 R4 和 R1 滑动变阻器器，使得万用表 XMM2 和 XMM3 的数据分别为 5---10mA 和 2.5V，然后测试各级静态工作点填入下表：（注意，信号发生器的大小为 0）Ic1=Ic2= 7.56mA，U12=2.5Q1 Q2 Q3Ub 0.83V 3.22V 1.76Uc 1.76V 5.00V 2.51VUe 0.15V 2.51V 0V3．测量最大不失真输出功率理想情况下，最大不失真输出功率 ，在实验中可通过测量 RLLCOMRUP281两端的电压有效值，来求得实际的 。

或通过测量流过 RL 的电流有效L2值，来求得实际的 如下图 3 所示LOMRIP2图(a) RL 两端的电压有效值 图(b) 流过 RL的电流图 3 Pom 的测量4．测量功率放大器的效率 η，其中 EP是直流电源供给的平均功率理想情况下，%10EOMP5.78在实验中，可测量电源供给的平均电流 IDC，如图 3.7-4 所示，从而求得Pv＝U CC·IdC.图 4 电源供给的平均电流 IdC在本例中也可用两块瓦特表分别测量电源供给的平均功率 Pv 及最大不失真输出功率 Pom，其图标和面板如图 5 所示该图标中有两组端子，左边两个端子为电压输入端子，与所要测试电路并联，右边两个端子为电流输入端子，与所要测试电路串联图 5 瓦特表图标和面板5．输入灵敏度输入灵敏度是指输出最大不失真功率时，输入信号 Vi 之值6．频率响应的测试实测幅频率特性如下图所示：其中：f L=242Hz，f H=3.45MHz四、实验分析1．理想情况下，最大不失真功率为，而实测功率只有 1.25mW，主要原因mWRUPLCOM390.85822是功率三极管的管压降比较高，实际输出最大电压不到 1V。

2．由于功率输出电路直流工作电流较大，几乎工作在甲类状态，加上三极管管压降较高，电源提供的功率大部分由三极管消耗了，所以实测效率较低负反馈放大电路的仿真一、实验元件2N2222A 三极管（2 个） 、1mV 10KHz 正弦电压源、12V 直流电压源、10uF电容（5 个） 、5.1 1%负反馈电阻、3.0 5%集电极电阻（2 个） 、1.50 1%电KKK阻、1.40 1%电阻、1.00 1%负载电阻、100 1%电阻、20.0 1%基极电阻（2 个） 、10.0 1%基极电阻（2 个） 、开关、万用表、示波器等二、实验原理由于电容对直流量的电抗为无穷大，因而阻容耦合放大电路各级之间的直流通路各不相通，各级的静态工作点相互独立，本次实验采用了实验一的数据，所以可不必重新调节静态工作点在实验电路中引入电压串联负反馈，将引回的反馈量与输入量相减，从而调整电路的净输入量与输出量，改变电压放大倍数、输入电阻与输出电阻参数选择：为了使反馈达到深度负反馈，实验中选取了 5.1 的负反馈电K阻，同时为了不会在引入负反馈后出现交流短路的现象，将 Re1 分为两个部分Re11（100 ）和 Re12（1.4 ） 。

根据实验要求，设计的两级阻容耦合放大电K路如图 1：图 1 两级阻容耦合放大电路原理图三、电路频率特性测试1、未引入电压串联负反馈前的电路频率特性将电路中的开关 J1 打开，则此时电路为未引入电压串联负反馈的情况，对电路进行频率仿真，得到如图 2 的电路频率特性图图 2 未引入负反馈的频率特性曲线和通频带指针读数根据上限频率和下限频率的定义——当放大倍数下降到中频的 0.707 倍对应的频率时，即将读数指针移到幅度为中频的 0.707 倍处，如图 2，读出指针的示数，即下限频率 fL=761.6815 Hz, 上限频率 fH=348.2346 KHz, 因此通频带为（348.2346× —761.6815）Hz调节信号源的幅度，当信号源幅度为 1mV 时，输出波形不失真，如图 3：图 3 信号源幅度为 1mV 时的不失真输出波形继续调节信号源的幅度，当信号源幅度为 2mV 时，输出波形出现了较为明显的失真，如图 4：图 4 信号源幅度为 2mV 时出现截止失真的输出波形2、引入电压串联负反馈后的电路频率特性将电路中的开关 J1 闭合，则此时电路引入电压串联负反馈，对电路进行频率仿真，得到如图 5 所示的引入电压串联负反馈后的电路频率特性图。

图 5 引入负反馈后的频率特性和通频带指针读数将读数指针移到幅度为中频的 0.707 倍处，如图 5，读出指针的示数，即下限频率 fL=33.6584 Hz, 上限频率 fH=4.7302 MHz, 因此通频带为（4.7302× —33.6584）Hz，明显比未引入负反馈前放宽！再来观察引入电压串联负反馈后，整个电路的最大不失真电压值当信号源幅度为 1mV 时，可以被不失真放大，调节信号源幅度至 24mV 时，输出波形仍未失真，如图 6：图 6 信号源幅度为 24mV 时的临界不失真输出波形继续增大至 25mV 时，输出波形开始出现了饱和失真，如图 7:图 7 信号源幅度为 25mV 时饱和失真的输出波形可见加入负反馈后，电路的动态范围增大，即电路可不失真放大的最大信号幅度增大.四、电路的放大倍数、输入和输出电阻1、测量放大倍数按图 8，图 9 所示连接，分别测出 J1 打开和闭合时的输入电压 Ui、输出电压 Uo，放大倍数即为 Au= Uo/Ui，从而可分别算出引入负反馈前后的电压放大倍数a）未引入负反馈的放大倍数打开 J1，如图 9，测得输入电压 Ui≈1mV，输出电压 Uo=598.033mV，则Au= Uo/Ui=598.033。

图 8 测量无负反馈时的电压放大倍数的电路图b）引入负反馈后的放大倍数闭合 J1，如图 9，测得输入电压 Ui≈1mV，输出电压 Uo=47.551mV，则Au= Uo/Ui=47.551图 9 测量有负反馈时的电压放大倍数的电路图可见电压串联负反馈的引入，使得电压放大倍数明显减小，两者相差约 12.6倍2、测量输入电阻按图 10，图 11 所示连接电路，分别测出 J1 打开和闭合时的输入电压 Ui、输入电流 Ii，输入电阻即为 Ri=Ui/Ii，从而可分别算出引入负反馈前后的输入电阻a）未引入负反馈的输入电阻打开 J1，如图 10，测得输入电压 Ui≈1mV，输入电流 Ii=194.329 nA，则Ri=Ui/Ii=5.146 K图 10 测量无负反馈时的输入电阻的电路图b）引入负反馈后的输入电阻闭合 J1，如图 11，测得输入电压 Ui≈1mV，输入电流 Ii=154.017 nA，则Ri=Ui/Ii=6.493 K图 11 测量有负反馈时的输入电阻的电路图可见电压串联负反馈的引入，使得输入电阻增大3、测量输出电阻按图 12，图 13 所示连接电路，分别测出 J1 打开和闭合时的输出电压 Uo、输出电流 Io，输出电阻即为 Ro= Uo/Io，从而可分别算出引入负反馈前后的输出电阻。

a）未引入负反馈的输出电阻打开 J1，如图 12，测得输出电压 Uo≈1mV，输出电流 Ii=353.57nA，则 Ro= Uo/Io=2.828 K图 12 测量无负反馈时的输出电阻的电路图b）引入负反馈后的输出电阻闭合 J1，如图 13，测得输出电压 Uo≈1mV，输出电流 Ii=17.159 uA，则 Ro= Uo/Io=58.278 图 13 测量有负反馈时的输出电阻的电路图可见电压串联负反馈的引入，使得输出电阻减小五、AF 1/F 的验证按如图 14 所示连接电路，闭合 J1由于电压串联负反馈电路的 AF =Auuf =Uo/Ui、F=Fuu =Uƒ/Uo，因此，需要测量输出电压 Uo、输入电压 Ui、反馈电压 Uƒ图 14 AF 1/F 的验证电路测得 Ui≈1mV，Uo=47.551mV，Uƒ=991.747uF，则 AF =Auuf =Uo/Ui=47.551，F=Fuu =Uƒ/Uo=0.02086，1/F=47.939，因此 AF 1/F 得到验证六、实验结果分析本实验通过对二级阻容耦合放大电路引入电压串联负反馈前后进行电路仿真，由实验结果可以得出这样的结论：对电路引入电压串联负反馈，会减小其下限频率，增大其上限频率，从而使其通频带变宽；引入电压串联负反馈，会减小电路的电压放大倍数，并增大电路可不失真放大的最大信号幅度，减小非线性失真；引入电压串联负反馈，会增大输入电阻，减小输出电阻。

最后通过测量计算验证了 AF 1/F 的结果，误差 E=∣47.551-47.939∣/47.551×100%=0.816%.。