宁波甬邦大厦大厅高支架模板审定稿.doc

凯 盛 建 设 有 限 公 司1宁波甬邦大厦大厅高支架模板方案目录1 工程概况………………………………………………….22 编制依据………………………………………………….23 搭设高支架的区域………………………………..24 高支架的计算……………………………………. 25 高支架施工的安全管理和一般规定……………………10凯 盛 建 设 有 限 公 司21、工程概况宁波甬邦大厦工程位于鄞州区南部商务区，地块东侧接邻前河南路，西侧相邻天童南路，南侧接邻泰安中路，北侧靠近泰康中路本工程南部商务区二期 10—D 地块（甬邦大厦） ，总建筑面积 33365.54m2，建筑总高：108.5m，地下室二层为统一开发，上部结构由不同业主开发，地下室顶板作为上部结构的嵌固部位本工程一层大厅轴线 D-2～D-5、D-B～D-C 高度约 9.7 米，建筑面积约250㎡左右采用满堂脚手架搭设2、编制依据1） 、 《 宁波甬邦大厦工程设 计 图 纸 》2） 、 《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》 （JGJ130-2011）3） 、 《 建筑施工模板安全技术规范 》 JGJ162-20084） 、 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ 80-913、搭设脚手架的区域一层大厅，现浇混凝土结构采用“满堂脚手架”的搭设方法。

脚手架的平面尺寸约为 13.53 米×18.44 米，总高度大约为 9.65 米尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整脚手架用于钢筋混凝土梁、楼板的承重支撑4、脚手架的计算高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范 》(GB 50017-2003)等规范编制因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容凯 盛 建 设 有 限 公 司3梁段:三层梁B-C/凯 盛 建 设 有 限 公 司43轴一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：0.75 ；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m) ：0.10；立杆步距h(m) ：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m) ：8.90；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；凯 盛 建 设 有 限 公 司52.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m 3)：24.00；模板自重(kN/m 2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.00；施工均布荷载标准值(kN/m 2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m 2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m 2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0 ；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm 2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm 2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm 2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm 2)： 6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm 2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：250；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，400mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；凯 盛 建 设 有 限 公 司6H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m 2、18.000 kN/m 2，取较小值17.848 kN/m 2作为本工程计算荷载三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力次楞的根数为4根面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ ＝ M/W < [f]其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 25×1.8×1.8/6=13.5cm 3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm) ；σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm 2)[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q 1= 1.2×0.25×17.85=5.354kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q 2= 1.4×0.25×4=1.4kN/m；计算跨度: l = (750-120)/(4-1)= 210mm；面板的最大弯矩 M= 0.1×5.354×[(750-120)/(4-1)]2 + 0.117×1.4×[(750-120)/(4-1)]2= 3.08×104N·mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q 1l+1.2q2l=1.1×5.354×[(750-120)/(4-1)]/1000+1.2×1.400×[(750-120)/(4-1)]/1000=1.590 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.08×10 4 / 1.35×104=2.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；凯 盛 建 设 有 限 公 司7面板的受弯应力计算值 σ =2.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 5.354N/mm；l--计算跨度 : l = [(750-120)/(4-1)]=210mm；E--面板材质的弹性模量 : E = 6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I = 25×1.8×1.8×1.8/12=12.15cm4；面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×5.354×[(750-120)/(4-1)]4/(100×6000×1.22×105) = 0.097 mm；面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(750-120)/(4-1)]/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算值 ν=0.097mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.84mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 1.590/0.250= 6.359kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量 E分别为 :W = 1×4×8×8/6 = 42.67cm3；I = 1×4×8×8×8/12 = 170.67cm4；E = 10000.00 N/mm2；计算简图凯 盛 建 设 有 限 公 司8剪力图(kN)弯矩图(kN·m)凯 盛 建 设 有 限 公 司9变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.040 kN·m，最大支座反力 R= 1.749 kN，最大变形 ν= 0.010 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ = M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 3.97×104/4.27×104 = 0.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 σ = 0.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: [ν] = 250/400=0.625mm ；次楞的最大挠度计算值 ν=0.01mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=0.625mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.749kN, 按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量 E分别为 :W = 2×4×8×8/6 = 85.33cm3；I = 2×4×8×8×8/12 = 341.33cm4；E = 10000.00 N/mm2；凯 盛 建 设 有 限 公 司10主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.236 kN·m，最大支座反力 R= 3.462 kN，最大变形 ν= 0.248 mm(1)主楞抗弯强度验算σ = M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2.36×10 5/8.53×104 = 2.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 σ =2.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！凯 盛 建 设 有 限 公 司11(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.248 mm主楞的最大容许挠度值: [ν] = 250/400=0.625mm ；主楞的最大挠度计算值 ν=0.248mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.625mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 :W = 200×18×18/6 = 1.08×104mm3；I = 200×18×18×18/12 = 9.72×104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ = M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.00)×0.75+0.30]×0.20=4.572kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：凯 盛 建 设 有 限 公 司12q2=1.4×(2.00+2.50。