红套过盈量确定.docx

1）铜套热套前的检验① 内径应加工到图样或工艺规定的尺寸（须考虑热套时过盈量），外径每 边应放1〜2mm的加工余量加工后，用内径千分尺测量铜套内径尺寸，应符合 图样要求② 进行水压试验，试验压力0.2MPa,并在此压力下至少保持5分钟，轴 套不得有任何裂纹或渗漏现象③ 测轴套与轴的配合过盈量，具体见表6-11所示数值，并做好原始记录 测量时使用的内、外径千分尺应相互核对，并消除误差备注平均过盈量（按轴颈%）表6-11轴套与轴配合的过盈量单位：mm1<1000.08〜0.122> 100〜2000.07〜0.113> 200〜3000.06〜0.104> 300〜4000.05〜0.095> 400〜5000.04〜0.086> 500〜6000.035〜0.0757>600〜8000.03〜0.065轴颈直径 D顺号8 >800〜1000 0.025〜0.05（2）铜套热套后的检验①复精加工后，轴套接缝处应进行油压试验，试验压力不得低于0.2MPa,并在该压力下至少保护5分钟，轴套接缝处不得有任何裂纹或渗漏现象试验结 束后，应将泵油空间用红粉白漆或环氧化树脂等捻没封死，泵油孔用螺塞或其他 办法闷死。

②检验轴颈直径、跳动量等数据，验收要求测量方法同前测量记录见表6-9（其中的图形改为铜套结构，其余相同）一般 300-400 度刘逸民设计热压合时，可以按选定的材料求得若干过盈量，较好地发挥材 料的强度性能，且可一次计算求得最佳设计尺寸；避开常规过盈量的烦 琐计算这样，热压合技术就容易普及和推广一、按材料求得过盈量的简化式推导p与过盈量max热压合大部分是钢，且是实心轴(d「o),配合面间压强 S的传统式为：max强度校核式为：I 斗Ci, MPit (立)把包容件的外内径d/d之比值m，过盈量5 换算为过盈量比 n=103 5 /d，取钢弹性模量E=21X104MPa，代入上式，得无量纲式为:maxPmiT母［ni" - 1 )—L05 rr=lOSn=105 n%〕升 £竺 皿 _ I 世 厂"若在(la)式添加厂，可改为 提出计算，结果是无单位的量，且是小数，其表达式为： £,-J 1(｝弘(4)过盈量a； g (5)把式⑷代入(la)、(2a)、(3a)式得:(lb)(2b)t =xo Wt =（0.6〜0.7）o , MPa（3b）2max S S S式中 ——最大切应力，MPat2maxt 最大剪应力，MPa2max2 fv当然，可用（4）式把过盈量比n改写成 103=。

x/105S显然，配合面间压强值P与过盈量6的关系（式1）改为压强值 p与材料的屈服强度值的关系（式1b）, ”其计算结果相等max S二、常数X的特性和范围常数x不可以任意选取，必有一定范围常数x是由选定的材料（钢）的屈服强度值弹性模量E和过盈量S比n三结合求得的但在设计时，首先确定常数x；但要选取多大才能 达到保证强度安全、传递载荷可靠这个问题，决定热压合联接的成败当取常数xVO.5，根据弹性定律（虎克定律），求得配合面间的压强 值，只能使内表面产生弹性阶段（范围内）的变形；若是卸去载荷，立即 恢复原样当常数x=0.5时，作用在配合面间的压强值，能使内表面刚开始产 生流动，即屈服阶段的变形；这一现象，根据最大剪应力理论（第三强度 理论）：只要最大剪应力值T =/2时，内表面产生流动当取常数0.5VxW0.7时,首先使内表面进入弹性极限变形后而进 入塑性变形一小部分，由于轴对称缘故，此塑性区域成圆环状；但厚壁 筒的大部分仍处在弹性变形范围内，所以仍能保持正常工作根据第四强度理论的流动条件：当剪应力t =三3~0.58时开S s始流动；但试验结果发现：剪切限t =（0.55〜0.6）手册介绍： t Wt =（0.6〜0.7）X。

时配合部位的强度也是安全的所以，把常 » 2max S S数X定在0.7范围内，即极限值x=0.7经过现场实践验证：设计热压合时，取常数xV0.5和x=0.5时，不 管包容件的外内径d/d之比值m如何变化，均可满足强度条件式，即：2t Wt =（0.6〜0.7）当然强度校核可省略t2max … S 2max» S 、S … 、右是, 取常数0.5VxW0.7时，由下式求得常数x，亦可省略强度 校核，即：贰 （6）若是取较大的常数x，由（5）式求得比常规还大的过盈量6 ，且又 可以满足强度条件式（2）和（3）；这样，就可以避开常规过盈量故有的弊 病，较好地发挥材料的强度性能，突破了常规过盈量的束缚设计热压合时，把选定的材料（钢）划分为：弹性阶段（范围内）的变 形；其条件是：xV0.5，是弹性变形到屈服变形（流动）关节点；屈服流 动变形阶段，其条件是：x=0.5,内表面由刚开始小变形到大变形关节点； 弹塑共存状态时，其条件是0.5VxW0.7，是弹塑共存到全部流动的关 节点现将前列简化式，归整为常数简化式如下:2-0讥皿匕加£凹-v-irMPartl上列顺序式可知，设计热压合时，与采用传统公式（1 ）〜（3）式相比 大为简便；根据选定的材料（钢），可求得若干过盈量和压强值供选用； 可以突破常规过盈量的束缚，充分地发挥材料强度性能。

三、实例验证实例验证之一我矿© 1500mmX3000mm球磨机的减速器的圆弧齿轮轴（图1）在滚动 轴承部位断裂，但齿面啮合性能良好，因无备件，决定采用热压合修复已知条件：1. 齿顶圆直径d =161.339 mma -0.082•齿根圆直径 d =144.278，取 d =144mmf 23. 工作扭矩 T=1 326 530 N.mm设计尺寸：1. 材料调质钢 40Cr，800MPaS2. 配合公称直径d常取 U （见［德］G.尼曼 机械零件（第一卷），机械工业出版社1985年第一版P.324），这里取d=d/1.8=80mm；配合长2度 L=0.75d=60mm〔一般取 L=（1 〜2）d〕3•安全系数S,为了克服有时逆转中启动，因此，偏大选取：S=64. 包容件外内径之比m=d /d=144/80=1.8；2- 3-^4;—--^- =0一6口3亦兰•工=I ,3期名比压值p的确定：n泠 _ ］辿記丫、6 0 F " 0,5m X 就 x 百U 出 0.12由简化（lb）式求常数x为：JJ,, 01"J - ——冇=0.1988列【汛-1J式中f 摩擦因数；钢对钢取f=0.12。

一一材料屈服强度S过盈量-^--a.J2i2^LL压装后，齿顶圆（© 161.339 mm）的胀大量入，由弹性理论推导的_0 08 2径向变形量的公式为：此计算十分烦琐，可由简化式替代为:血=札£ =& 1盏2 7^ - 0 rO673 mm 升八辛抽宀卄田出 ，在公差规定氾围内 加热温度可按常规方法（从略）强度校核计算如下：2 .6 亦=牡―^- = 0. ]9S8 x SOO k 1 一加站4=2迪”勞.VEPfiU%阪"=紳e -C.lMxSOO^ 口m严⑴币7."『严住朋“昨6） MPa 传统式为：仝空一你 1（妙144『"J几1-（讥抒一叱％ 1-⑻曲亍= 207,472 乩蚀‘ =_ 几 =_. 1时朋s 一）_ （』他 V~ ] -（50/144）-=15S.J?4MPa^ rs相差甚微，是因小数取舍造成的史280实例验证之二lt模锻锤的活塞与锤杆过盈配如图2常规最大过盈量为0.140mm, 在工作中容易脱落，影响生产严重实践表明：只有在不使构件破坏的 前提下，尽可能增大配合面间的静摩擦力，才能保证其可靠性；因为， 模锻锤承受的载荷特点是：冲击频繁，振动大，受力复杂，难以计算确 定，如打击时产生巨大振动等。

已知：活塞材料为45#调质钢，360MPa，锤杆为35CrMo,S _『口 冲 I ■ [ [〕$850MPa活塞外内径 d/d 之比 m=286/100=2.8,m =7.84，-"=S 2 22# = 施，"驱上-0.7,由⑹式求取常数x为： ,v：'"'由(5)式求得过盈量5为:x2^-360x0.7=0min是常规过盈量的1.7143倍强度校核如下：2 -r 丄込--4 . L2ftr±EUC =処=0.7 x H心-151 Vi Fat = g=0 ,了巳)配合部位的强度安全，配合面静摩擦力比原来增大1.7143倍作者单位：四川彭县铜矿611946〔编辑王秩信〕。