低电压穿越控制技术.

1、电网正常条件下双馈风力发电变换器的控制技术DFIG变速恒频运行，通过控制转子侧和网侧变换器来实现有功、无功功率的独立调节。转子侧变换器的主要作用是为转子提供励磁电流，而励磁电流可以分为励磁分量和转矩分量两部分。其中调节励磁电流分量可调节定子侧所发出的无功功率，调节转矩电流分量控制电磁转矩，进而控制定子侧所发出的有功功率，使风力机运行在最佳功率曲线上，实现最大风能捕获。风速的变化会引起双馈发电机运行状态的变化，进而导致直流侧电流的变化，从而引起直流侧电压的变化。直流侧电压的变化会引起整个风力发电系统的性能恶化，所以网侧变换器的主要控制目标就是保持直流侧电压恒定而不受上述因素的影响，同时又可以控制功率因数。网侧变换器的另一任务是保证其良好的输入特性，即输入电流波形接近正弦，谐波含量少，功率因数符合要求，理论上可获得任意可调的功率因数，为整个风电系统的功率因数控制提供了另一种方法。 双馈风力发电系统是一个多变量、时变、强耦合的高阶非线性系统，其运行控制复杂。目前对于理想电网电压条件下DFIG风力发电机系统、包括网侧、转子侧变换器的控制策略业已进行了大量的研究工作Error! Referenc

2、e source not found.。如经典的矢量控制(Vector Control-VC)和直接转矩控制(Direct Torque Control-DTC)在DFIG风电机组得到广泛应用。矢量控制根据定向方式的不同又可分为电压定向(SVO-VC)和磁链定向(SFO-VC)。而针对网侧变换器而言，变换器的控制就可以分为基于电网电压定的矢量控制(VOC)和直接功率控制(VDPC)以及基于虚拟磁链定向的矢量控制(VFOC)和直接功率(VFDPC)控制四种。1 矢量控制由于DFIG是个多变量、非线性、强耦合的被控对象，采用参数重构和状态重构的现代控制理论概念可以实现交流异步电动机定子电流的励磁分量和转矩分量之间的解耦，即磁通和转矩之间的解耦，将整个系统分解为两个独立控制的子系统。实现了将交流电动机的控制过程等效为直流电动机的控制过程，使交流调速系统的动态性能得到了显著的提高和改善。因此，对双馈电机而言，采用矢量控制是极具有吸引力的，无论双馈电机是作为电动机运行还是作为发电机运行，根据不同的控制目标，可以实现速度和定子无功功率（或磁通）的解耦控制或者定子端口无功功率和有功功率的解耦控制。其

3、控制方程为： (1-1)目前，双馈系统中可选择的定向向量有定子磁链、气隙磁链、转子磁链、定子电流和转子电流向量等。如图1-1所示为：DFIG功率解耦的矢量控制框图。图1-1 DFIG功率解耦的矢量控制框图Fig.1-1 The diagram of DFIG power decoupled vector control将矢量控制方法应用到双馈风力发电系统当中，可以大大简化控制策略。矢量控制是通过坐标变换，将定转子的电压、电流、磁链等变换到两相同步旋转坐标系当中，将双馈电机等效为它励直流电动机，从而实现对其转矩、励磁分量或有功、无功功率的解耦控制，具有良好的动态性能和抗干扰能力。以转子侧变换器定子磁链定向矢量控制(SFO-VC)为例，S. Wang和Y. DingError! Reference source not found.等利用气隙磁场定向实现了有功和无功功率的解耦控制，并分析了其稳态性能。这种励磁控制模型忽略了定子漏阻抗和转子漏感，同时近似地认为气隙磁链为常数，使励磁控制模型的精度下降。R.Pen等Error! Reference source not found.提出了并网型

4、定子磁场定向控制的双馈发电机数学模型，背靠背变换器的控制系统构成及设计，以及在电流控制模式和速度控制模式下，获得最大风能跟踪以及有功、无功和转速的独立控制。Arantxa Tapia 等Error! Reference source not found.-30分析了基于并网型定子磁场定向控制的双馈发电机数学模型，定子有功、无功功率的负载曲线，以及系统净有功、净无功、净功率因数与定转子有功、无功及功率因数之间的关系。重庆大学的杨顺昌、廖勇等提出通过控制转子电压向量在动态同步坐标轴系上的投影来实现有功、无功和转速的独立控制。由于定子频率一般为工频，使得在推导励磁控制模型时忽略定子电阻不会带来较大的误差，并且以定子磁场定向时，控制系统可以变得较为简单，但是也存在着定子磁链近似为常数的问题。尽管双馈电机的矢量控制策略有上述局限性，但相对于其它控制策略而言，矢量控制实现起来较为容易，并且具有较强的鲁棒性，如果采用定子电压定向，其电压向量角的获得也较为容易，因此矢量控制策略目前在双馈电机的控制系统中应用较为广泛。双馈电机稳态数学模型发电机作为风力发电系统的重要设备，其动态性能直接关系到风力发电机所

5、发出电能质量以及单机、风电场甚至整个电力系统的动态稳定性。无论是系统仿真分析研究，还是对双馈电机本身的运行控制特性进行研究的需要，都离不开双馈电机的数学模型，而且稳态电机数学模型是研究电网故障状态下电机动态性能的基础。因此这一节将给出采用双馈电机在三相静止坐标系和同步旋转坐标系下的双馈电机数学模型。三相静止坐标系下的数学模型在研究双馈电机的数学模型时，定子侧采用发电机惯例，定子电流以流出为正，转子侧采用电动机惯例，转子电流以流入为正。为了研究方便，常作如下的假设：(1) 忽略空间谐波，设三相绕组对称，在空间互差120电角度，所产生的磁动势沿气隙周围按正弦规律分布；(2) 忽略磁路饱和，各绕组的自感和互感都是恒定的；(3) 忽略铁心损耗；(4) 不考虑频率变化和温度变化对绕组电阻的影响。无论电机转子是绕线型还是笼型的，都将它等效成三相绕线转子，并折算到定子侧，折算后的定子和转子绕组匝数都相等。这时，根据规定的正方向，可得到双馈电机在静止三相坐标系下的数学模型由下述电压方程、磁链方程、转矩方程和运动方程组成Error! Reference source not found.-103。 DF

6、IG绕组可等效成图2-1所示的物理模型。图中，定子绕组轴线A、B、C在空间对称分布且固定，转子绕组轴线a、b、c亦对称分布且随转子旋转，定子A轴和转子a轴之间的夹角用r 来表示。这样，在三相静止坐标系中的数学模型可描述为：图2-1双馈发电机的物理模型Fig.2-1 The physical model of DFIG (1) 电压方程三相定子电压方程： (2-1)三相转子电压方程： (2-2)其中： ，定、转子相电压瞬时值，下标s、r分别表示定子和转子；，定、转子相电流瞬时值；，定、转子各相绕组磁链；、定、转子绕组等效电阻。(2) 磁链方程： (2-3)式中：其中：与定子绕组交链的最大互感磁通对应的定子互感；与转子绕组交链的最大互感磁通对应的转子互感，；、分别为定、转子漏电感；为转子轴和定子A轴间的位置角(电角度)，对取微分得到转子电角速度，。(3) 转矩方程： (2-4)式中，为发电机的电磁转矩，np为电机极对数。(4) 运动方程： (2-5)式中，为风力机提供的拖动转矩，为发电机的转动惯量，为与转速成正比的阻转矩阻尼系数，为扭转弹性系数。同步旋转坐标系下的数学模型对于交流励磁电机来

7、说，在电机的运行过程中，交流励磁电机定、转子中的电流频率通常是不同的，定子中电流一般为工频交流量，而转子中电流一般为转差频率的交流量，并且整个交流励磁电机系统是一个强耦合系统，如果简单的对交流电流进行闭环控制而不进行解耦，则系统运行的效果会并不理想。在A、B、C三相坐标系下的双馈电机数学模型中，由于电机转子的旋转运动，使得定转子之间的互感为定转子间位置角的余弦函数，从而使描述电机特性的数学方程成为一组非线性、时变系数的微分方程组，不利于系统的分析研究，在对系统进行分析时通常可以借助坐标变化的方法对其进行简化。而对于对称的三相正弦量，在同步旋转d-q系中可以表示成直流量的形式，从而可以使系统的分析得到进一步简化。在功率守恒原则下，三相静止ABC坐标系到两相静止-坐标系的变换关系可用如下矩阵来表示：(2-6)对于三相无中线系统，由于iA+iB+iC=0，即有iC=-iA-iB，电流变换方程可简化写为：(2-7)同样，当uA+uB+uC=0时，电压变换矩阵与式(2-7)相同。从两相静止-坐标系到两相同步旋转d-q坐标系的变换阵为：(2-8)其中，为轴和d轴的夹角。所以，从三相静止ABC坐标系

8、到两相同步旋转d-q坐标系的变换阵为：(2-9)利用式(2-8)和(2-9)的坐标变换关系，到两相任意速旋转d-q坐标系中的数学模型，将三相定子静止坐标系中数学模型变换如图2-2所示。图2-2双馈感应发电机在两相旋转坐标系下的模型Fig.2-2 Model of the DFIG in the d, q rotating coordinate假设两相旋转坐标系以工频1的角速度旋转，将三相静止坐标系下发电机定、转子的电压、电流、磁链转换为两相同步坐标系d-q下的数学模型可由下述电压方程、磁链方程、电磁转矩方程组成Error! Reference source not found.-103。电压方程： (2-10)磁链方程： (2-11)电磁转矩方程： (2-12)式中：，分别为定、转子d、q轴电压；，分别为定、转子d、q轴电流；，分别为定、转子d、q轴磁链；，分别为定子的电阻和自感；，分别为转子的电阻和自感；为d-q坐标系下同轴定、转子间的等效互感； 为d-q坐标系的旋转角速度；为d-q坐标系相对转子的角速度。以上方程一起构成了双馈电机在d-q坐标系下的数学模型。双馈电机仍然存在着耦合，特别是同轴的绕组之间的耦合比较密切。但是，与三相坐标系下的电机模型相比较，非线性因素明显的减少。这也是坐标变换的最终目的所在，也为以下分析双馈电机的矢量控制策略奠定了基础。网侧变换器数学模型网侧变换器的数学模型是对其实施控制的基础，其主电路拓扑结构如图2-3所示，其中ek、ik（k=1,2,3）为交流电源电压和电流， L为三相进线电感，RL为电感等效电阻，R1为开关管导通电阻，C为滤波电容。图2-3网侧PWM变频器拓扑结构图Fig.2-3 Grid-side PWM converter topology定义三相桥臂开关函数Sk(ka，b，c)： (2-13)由于每相上下桥臂的开关管不能同时导通，即在同一时刻只能有一个导通， 一个关断（这里暂不考虑“死区”），所以SkSk1，根据图2-3，对于第k相有： (2-14)其中，R1是开关管等效导通电阻，VNo是直流侧负载端到三相中点的电压。将SkSk1代入上式，整理得： (2-15)其中，RRLR1为每相总的串联电阻。对于三相无中线系统，满足，如果三相电压理想对称，则有。如果将三相电压方程相加

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