波及系数和驱油效率.doc

3.2.4.3波及系数的计算前苏联西帕奇夫(Cипачев)和纳扎洛夫(Hазаров)，分别于1981年和1982年以经验公式的形式提出了在我国定名为丙型水驱曲线的关系式，1995年国内学者陈元千完成了对它的理论推导，其关系式为 （3.2- 35） （3.2- 36） （3.2- 37）油田的累积产量可由下式表示 （3.2- 38）油田的石油地质储量和采出程度，可表示为 （3.2- 39） （3.2- 40）水驱开发的驱油效率表示为 （3.2- 41） 将式（3.2- 41）代入式（3.2- 40）得 （3.2- 42）再将式（3.2- 39）和式（3.2- 42）代入式（3.2- 38）得 （3.2- 43）将式（3.2- 37）代入式（3.2- 43）得 （3.2- 44）再将式（3.2- 36）和式（3.2- 37）代入式（3.2- 44），预测水驱体积波系数与含水率的关系式为 （3.2- 45）式中：—累积产液量，104t；—累积产油量，104t；—地层原油体积系数；—驱油效率；—水驱体积波及系数；—含水率；—地质储量，104t；—累积产油量，104t；—可动油储量，104t；—地质储量采出程度；—原始含油饱和度；—残余油饱和度；—丙型水驱曲线直线的截距；—丙型水驱曲线直线的斜率。

1） 13-1油田13-1油田波及效率随生产时间变化图13-1油田波及效率随含水率变化图由以上计算结果可知，目前各油组的波及效率在70%左右，ZJ1-4U+M油组波及系数大于ZJ2-1U油组，ZJ2-1U油组波及系数大于ZJ2-2U油组按照目前方式生产，最终的波及效率将达到90%左右13-1油田水驱波及效率分析表油组αβ相关系数R2目前EvEvm（fw=98%）ZJ1-4U+M0.6663 0.0029 0.9998 0.7103 0.8846 ZJ2-1U0.7583 0.0010 0.9996 0.7234 0.8768 ZJ2-2U0.9249 0.0303 0.9960 0.6986 0.8640 ZJ1-4U+M丙型水驱曲线ZJ2-1U丙型水驱曲线ZJ2-2U丙型水驱曲线3.4水驱油效率研究3.4.1 动态水驱油效率计算方法研究3.4.1.1 动态相渗曲线地层岩石的空隙中，最初都是饱和了地层水的，当油运移进来之后，把可动水全部驱走，只剩下束缚水因此油藏中原始含油饱和度为： （3.4- 1）当采用注水开发开采原油时，水驱替原油之后的残余油饱和度为，那么被水驱替走的原油饱和度为： (3.4- 2)因此，水驱油的驱替效率（）可以通过相渗曲线由式（3.4- 3）进行计算。

(3.4- 3)3.4.1.2 丙型水驱曲线何贤科等于2005年提出了利用丙型水驱曲线来计算最终驱油效率的方法丙型水驱曲线为当达到极限含水率时则有那么 根据上式便可预测不同生产阶段的所对应的最终驱油效率1） 13-1油田图1 13-1油田驱油效率随时间变化曲线根据各个阶段的采出程度和波及系数可以求得各个生产时段的驱油效率（图1）由此可知，ZJ1-4U+M油组和Z2-1油组的驱油效率都有着先增大后减小的趋势，且Z2-1U油组的驱油效率高于ZJ1-4U+M油组，驱油效果较好这是由于在生产之初，水相没有形成固定的通道，有利于驱油；生产一段时间以后，水相流动通道形成，便难以驱替通道中的原油，因而驱油效率降低丙型水驱曲线法计算各油组的最终驱油效率由图可知，目前就最终驱油效率而言，ZJ2-2U油组大于ZJ2-1U油组，ZJ2-1U油组大于ZJ1-4U+M油组，且各油组的驱油效率有下降的趋势按照目前方式生产，ZJ2-2U油组的最终驱油效率将达到80%，ZJ2-1U油组则有70%左右，ZJ1-4U+M油组的驱油效率较低，略超过50%因此，在实际开发时，可以选择一些方法来提高ZJ1-4U+M油组的驱油效率，以提高该油组的采收率。

ZJ1-4U+M油组采出程度与波及系数和驱油效率关系ZJ2-1U油组采出程度与波及系数和驱油效率关系13-1油田在生产过程中，原油的采出主要是依靠水驱驱油效率的作用，表明水驱洗油效率好。