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浅谈不同支架组合在连续现浇箱梁施工中的应用本文就杭浦高速公路上跨沪杭高速公路6跨连续现浇箱梁施工，在支架方案的选择上结合实际地形的变化及外部条件限制采用多种支架组合予以具体介绍等 主题词：箱梁支架 地形变化 方案组合计算 1.前言 杭浦高速公路杭州段临平高架桥全长4.465Km跨越沪杭高速公路设计采用6跨等截面连续箱梁，跨径为24m+25m+230m+25m+24m梁高1.6m，桥面宽为16.75m，底板宽12.75m 由于受地形及需满意沪杭通车净空大于5m要求的限制；依据现场实际状况及以往工地的成熟经验，确定连续箱梁支架施工方法以满意施工及行车要求 2.方案简介 2.1基础处理：采用宕渣回填、浇筑混凝土基础； 2.2支架搭设：依据现场地形，采取三种支架体系 12#～14#墩、16#～18#墩之间采用HR可调式重型门架；第14号墩起往浦东方向及第16#墩起往杭州方向跨越沪杭高速公路边坡范围采用WDL碗扣式钢管脚手架；跨越沪杭高速路面采用贝雷片、HM500300型钢支架结构 2.3模板：采用竹胶板作为模板 1.支架搭设方案 3.1HR重型门架支架 3.1.1搭设方案 12#～14#墩，16#～18#号墩选用HR可调重型门架搭设支架。

依据该桥的荷载计算及重型门式脚手架的一般性使用经验，跨中：沿箱梁横向设置多榀门架，连续设置交叉支撑，门架沿桥横向间距0.9 m，纵向1m；外侧翼缘板沿桥横向间距1.2m，纵向1m；在横隔梁处：门架沿桥横向间距0.6 m，纵向0.6m布置 3.1.2支架力学性能 3.1.2HR型重型门架承载性能 3.2WDJ碗扣式管架 3.2.1搭设方案 14～16号墩跨越沪杭高速公路，平面位置处于曲线上边坡支架采用碗扣式支架搭设，基础处理便利，有利于线形调整依据碗扣式支架结构尺寸及一般使用经验，在14、16号墩中横梁位置支架按0.6m0.9m间距布置，沪杭边坡位置按0.9m0.9m间距布置 首先根据支架设计图进行放样，将边坡修整成台阶，采用人工夯实后，浇筑10㎝C20砼基础，并将混凝土台阶间外露部分用水泥砂浆封闭，防止雨水侵入 3.3WDJ碗扣式管架承载性能 3.4门洞支架 3.3.1搭设方案 跨沪杭公路行车道段支架采用C20砼基础，贝雷桁片作墩身，HW483H型钢作纵梁，作为自重、模板、钢筋砼和施工荷载的承重梁，间距为0.7m。

3.3.2力学参数：（宽、中、窄翼缘H型钢截面尺寸、截面面积、理论重量和截面特性表（节选自GB/T 11263-20XX）） 4、承载力验算 箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板支架上设两层安排横，第一层采用［10槽钢，第二层采用10㎝10㎝方木 ①、混凝土重按26.0 KN/m3计算； ②、模板及附件重0.6 KN/㎡（含加固件）； ③、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa； ④、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 Kpa. 4.1跨中断面下支架验算 4.1.1顶板支架承载力、稳定性验算（箱内支架） 顶板支架采用Φ483.0mm扣件式钢管支架，支架间距按0.80.8m布置查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算 λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792 [N稳]= ΦA[σ]=0.792423.9140=47.0KN 顶板砼重：G1=[（0.45+0.2） 22+0.21.65]0.826=20.384 KN 模板重量：G2=3.650.80.60=1.752KN 施工荷载：G3=3.650.84Kpa=13.14KN 钢管支架： G4=0.5KN（箱内钢管按0.80.8设置，上下各设一道拉杆，共8m为一个计算单元） 每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为 N=42.935=8.59KN＜［N］＝47.0KN 安全系数K=5.5，满意要求 4.1.2跨中断面底板下支架承载能力验算 4.1.2门架验算 现浇梁箱单幅共设3个室，每个室宽3.65m，腹板0.45m，于腹板底的支架间距按90cm布置，于底板底的支架间距按120cm布置，按均布荷载对支架进行验算，长度方向取2m（门架排距）为一计算单元。

砼自重：G1=[12.751.6-3（3.651.15-0.30.5-0.251）]226=234.2KN 模板荷载： G2=[12.752+6（0.45+0.5）2]0.6=22.14KN 施工荷载：G3=12.7524Kpa=102KN 支架荷载：G4=18KN 综荷载为G=（G1+ G2+ G3+ G4）=376.3KN（取2m为一个计算单元） 每2m长度内共有门架13榀，故单榀门架受力为 N=376.313=28.9KN＜［N］＝75KN 安全系数K=2.6满意要求！ 4.2横隔梁下支架验算 4.2.1门架验算 横隔梁宽为2m，支架按0.6m步距，排距按0.6m与路线方向垂直布设故取1.6m0.6 m（单榀门架）为一计算单元进行计算 砼自重：G1=1.61.60.926=39.936KN 模板荷载：G2=（1.60.6）0.6=0.576KN 施工荷载：G3=1.60.64Kpa=3.84KN 支架荷载：G4=1.40KN 总荷载为G=（G1+ G2+ G3+ G4）=45.752KN 在单幅横隔板下，由于取的是单榀门架为一个受力单元，即 N=G=45.752KN＜［N］＝75KN 安全系数K=1.64 在门架搭设时横隔梁处将会受到立柱的影响，不能完全按60cm进行布设，施工时适当调整，但调整后的间距不能大于60cm。

4.2.1碗扣验算 在中横梁处碗扣是按0.9m0.6m布设 取一个立柱（0.9m0.6m）为计算单元 砼自重：G1=0.60.9226=28.08KN 模板荷载：G2=0.60.90.6=0.324KN 施工荷载：G3=0.60.94KPa=2.16KN 支架荷载：G4=0.69KN 单立柱所受荷载为：G= G1 +G2 +G3 +G4=31.254KN[P]=40KN 安全系数K=1.3 4.3安排梁强度验算 4.3.1横隔梁处 [10槽钢强度验算，跨度为1m，取1m长度为计算荷载，偏安全按简支计算，即得荷载为q=（45.752）1.6=28.60KN/m. M= （1/8）（ql2）= 0.12528.6012=3.575KN. m W=39.7cm3 σ=M/W=357539.7=90.05Mpa［σ］=210Mpa 安全系数K=2.33 4.3.2跨中底板处 在跨中槽钢的最不利布设方法与横隔梁全都，而荷载跨中并没有横隔梁大依据上述验算可知，其满意要求！ 4.4 跨沪杭H钢门架计算 H钢为HM（500300）型中截面尺寸为482300 H钢 其力学性质为：截面积：A=146.4cm2 惯性矩：Ix=60800cm 截面反抗矩：Wx=2520cm 弯曲应力：[σw]=145MPa 剪应力：[τ]=85MPa 弹性模量：E=210000MPa 依据上述数据与砼安排荷载计算H钢的间距 砼在底板以上的在效面积为A1=8.904m2 故底以上的砼总重为：8.9041126=2546.544KN 模板荷载：（1.15112+12.7511）0.6KN/ m2=99.33KN 施工、砼振捣荷载：（12.7511）4KPa=561KN 施工总荷载为：G=2546.544+99.33+561=3206.874KN 安排到H型钢上的均布荷载为 q=G[12.75（2x+0.3）]11 =（45.72x+5.26）KN/m 安全系数取K=1.5计算 4.4.1剪力计算 H型钢所受最大剪力在支点处 ql2≤[τ]A1.5 由此可得出X=4.8m 4.4.2弯曲计算 H型钢所受最大弯曲在跨中处 ql28≤[σw] Wx1.5由此可得出X=0.41m 4.4.3挠度计算 取X=0.4m进得挠度计算 =代入上面数据可知=0.05mml/400 从对H型钢的力学验算可知H型钢的垂直布设间距为0.8m（边对边），能够满意施工要求。

4.5预拱度计算 4.5.1支架的弹性变形 取门架受力的平均值进行支架的弹性变形计算 δ1＝Lσ/E；σ=N/A；得到δ1＝LN/EA 4.5.2其他非弹性变形 钢管的接头产生的接缝压缩产生的变形，在本支架中取3个接头，每个接头压缩量取值1mm，共计δ3-1＝3mm；模板与安排梁间取1mm，安排梁与支架取1mm，顶托与支架取1mm，门架与支垫方木取2mm，地基取5mm 共计：3+1+1+1+2+5=13mm 4.6地基承载力计算 采用轻型触探仪进行检测，当承载力小于100KPa时，则采用换填加固，处理后承载力要求不小于200KPa.验收合格后再在地基上浇筑10cm厚的C15混凝土垫层 支架支撑在枕梁上，枕梁为100mm100mm的木方，若根据45的进行扩散，混凝土垫层与地基接触的面积应按300mm600mm，即0.18m2，取横隔梁处受力最大的单根钢管进行计算，那么产生的最大基底应力为 ＝（52.321.03）0.18＝149.6Kpa 取跨中受力最大的单根钢管进行计算，那么产生的最大基底应力为 ＝（34.721.03）0.18＝99.3Kpa 当地基承载力为200Kpa时安全系数K=2.1，故要求地基处理后其承载力达到200Kpa满意要求。

4.7另，如有必要，需对支架及模板进行在风荷载作用下支架及模板的稳定性验算，在此就不做叙述 5.结束语 依据不同的地形及要求，对跨沪杭高速公路现浇连续箱梁支架采用HR型重型门架、WDJ碗扣式管架、H型钢门式支架三种支架组合形式，充分发挥各种支架的优势，为施工的顺当进行创造良好条件现该工程已顺当实施完成 由于作者水平有限，文中难免有不少错误，望各位读者批评指正。