管桩施工与现场服务.ppt

管桩施工与现场服务一、管桩施工一般规定：一般规定：1.1.1管桩基础施工前，应具备下列文件和资料：管桩基础施工前，应具备下列文件和资料：• l     拟建场地的工程地质勘察报告；• 2    桩基础设计图、设计人员技术交底及图纸会审记录• 3    施工组织设计或施工方案• 4    拟建场地周边建筑物，地下管线，高空线路、临边马路等相关的技术资料和详实的位置图；• 5    管桩的产品合格证及说明书 •1.1.2施工机具的选用，管桩施工机械有锤击机械锤击机械 和  静压机械静压机械 二种 1.锤击法沉桩机械常用有柴油锤打桩机，具体的规格和性能见表 锤型锤重(t)202535456072锤的动力性能冲击部分重    (t)2.O2.53.54.56.07.2总重(t)4.56.57.29.615.018.0冲击力(kN)20002000~25002500~40004000`  50005000~70007000~10000常用冲程(m)1.8~2.3适用的预应力管桩外径(mm)300400400500500~550550~600持力层粘性土、粉土一般进入深度(m)1.0~2.01.5`2.52.0~3．O2.5~3.53.0~4.03.0~5．O静力触深比贯入阻力Ps平均值(MPa)345>5>5>5砂土一般进入深度(m)0.5~1.0O．5~1.51.0~2.01.5~2.52.0~3.02.5`3.5标准贯入击  数(N值)15~2520~3030~4040~4545~5050    锤的常用控制贯入度    (mm／lO击) 20~3020~5030~5030~6030~70  设计单桩极限承载力(kN)400~  1200800`  16002500~40003000~50005000~70007000~10000静压法沉桩机械有全液压式静压桩机。

按压桩施压方式不同可分为顶压式和抱压式两种，具体的规格和性能见表 压机        型号性能YZYl20YZY60--180YZY240-280YZY00--360YZY400-460YZY 500--600最大压桩力(kN)12001600-18002400-28003000-36004000-46005000-6000适用管桩最小桩径 (mm)300300300400400500最大桩径 (mm)300400500500550600单桩极限承载力(kN)600-10001000-20001700-30002100-3800800-46003500-5500桩端持力层中密砂层、硬塑的黏土层中密～密实砂层、硬塑～坚硬黏土层、残积土层密实砂层坚硬黏土层、全风化岩层密实砂层、坚硬粘土层、全风化层密实砂层、坚硬黏土层、全风化岩层、强风化岩层密实砂层、坚硬粘土层、全风化岩层、强分化岩石桩端持力层标准贯入度值（N值)15-2020-2520-3530-4030-5030-55穿透中密～密实砂层厚度 (m)<1约22-33-45-65～8•2.根据设计图和工程勘察报告及周边环境选择合适的沉桩机械。

•3.沉桩机械应有产品合格证书、产品说明书、桩机的施工能力、桩机相关的技术参数以及桩机对施工现场地耐力要求 4.工程桩采用管桩的基坑和有基坑支护施工应符合下列规定： •1）） 严禁边打桩边开挖基坑；•2））自然放坡的基坑宜在打桩结束后开挖，有围护结构的基坑应在桩基完成后施工围护结构；•3）） 饱和粘性土、粉土地区的基坑开挖宜在打桩全部完成15天后进行；•4）挖土应分层进行，且桩周土体高差不宜大于1.0m；•5）） 应注意挖土机械和运土车辆在基坑中对桩的挤推作用而影响桩的质量；•6）） 开挖基坑应制定合理的施工方案，确定土方开挖顺序，注意保持基坑围护结构和边坡的稳定，并做好监测工作，实施动态管理1.1.3沉桩顺序应符合下列原则： •1 空旷场地沉桩应由中心向四周进行；•2 某一侧有需要保护的建(构)筑物或地下管线时，应由该侧向远离该侧的方向进行；•3   根据桩型、桩长和桩顶设计标高，宜先深后浅，先长后      短，先大后小；•4   根据建筑物的设计主次，宜先主后次；•5    沉桩机运行线路应经济合理，方便施工•1.1.4施工用的管桩混凝土应达到100％的设计强度，同时锤击管桩满足混凝土龄期大于14天和静压管桩满足混凝土龄期大于7天的要求。

 •1.1.5桩端持力层为极软岩-软岩时宜采用封闭型桩尖，桩尖焊接时要连续饱满不渗水，在压入一节桩后宜用C20细石混凝土灌注1.5-2.0米作为封底如地下水对混凝土有腐蚀性宜采用封闭型桩尖1.2施工准备 •1.2.1认真查阅工程地质勘察报告及设计图，及时勘察施工现场，弄清拟建场地原建（构）筑物基础及底下障碍物的实际情况，弄清地下管线和高空路线现况 •1     组织有关单位会审图纸，形成图纸会审记录•2     场地完成三通一平、排水畅通，并满足打桩所需的地面承载力；•3     处理场内影响管桩施工的高空及地下障碍物；•4     编制施工组织设计或管桩施工专项方案；•5 设置高程控制点和轴线定位点;•6     选定进场的打桩设备，其性能满足设计的技术要求；•7 对桩基施工作业人员进行技术及安全交底•1.2.2在对工程环境条件分析后确定桩基施工可能影响附近建(构)筑物、道路、地下管线正常使用和安全时，应采取有效的减少振动和挤土影响的措施，必要时应对建(构)筑物进行加固，对道路和地下管线采取保护措施，并设置观测点进行专业监测    当在紧靠相邻工程的基坑边坡或围护结构的场地打桩时，应考虑打桩对其的影响,必要时应采取相应的措施。

 •1.3.1管桩在吊运过程中应轻吊轻放，严禁碰撞、滚落 1.3起吊、运输和现场堆放 1.3.2 吊点位置按下图 :〉45°〉45° •1.3.4管桩的堆放应保证场地的坚实平整，堆放时应设垫枕垫枕应平直稳固和有一定的宽度，垫枕中心位置离桩两端0.207L处，设置防滑访滚措施•1.3.5 管桩堆放应按规格、类型分别堆放，堆放层数不宜超过以下规定：   φ400mm                                                 ≤5层   φ400mm-450mm                                   ≤4层   φ500mm-600mm                                   ≤3 层   φ700mm-800mm                                   ≤2层焊接法接桩焊接法接桩 接桩焊接应满足接桩焊接应满足《钢结构工程施工及验收规范》GB50205-95二级焊缝的要求，还应符合下类规定 •1.4.1 当管桩需要接长时，其入土部分的桩身的桩头宜高出地面0.5m-1.0m；•1.4.2    接桩前应先将下节桩的接头处清理干净，设置导向箍以方便上节桩的正确就位，接桩时上下节桩中心线偏差不宜大于2mm，节点弯曲矢高不得大于桩段长的0.1%；•1.4.3 管桩对接前，上下端板表面应用钢丝刷清刷干净，坡口处应刷至露出金属光泽；•1.4.4 焊接时宜先在坡口圆周上对称点焊4-6点，待上下节桩固定后拆除导向箍，再分层施焊，施焊宜由两个持证上岗的焊工对称进行；•1.4.5 拼接处坡口槽电焊应分三层对称进行，内层焊必须清理干净后方能施焊外一层，焊缝应连续饱满，其外观质量应符合二级焊缝的要求；•1.4.6 施焊完成的桩接头应自然冷却后才能连续沉桩，自然冷却时间锤击法沉桩时不应少于l5min，静压法沉桩时不应少于10min，不得用水冷却和焊好即沉；当采用二氧化碳气体保护焊时，其自然冷却时间不应少于5 min。

1.5管桩沉桩管桩沉桩•1.5.1锤击法沉桩•1.锤重的选择可根据设计要求和工程地质报告或根据试桩资料选择合适的锤型在没有规定要求和现有资料的情况下，可根据表1选择桩锤类型 2.管桩打入时应符合下列规定： •1））桩锤和桩帽与桩圆周的间隙应为5mm~10mm；•2））桩锤和桩帽(送桩器)与桩之间应加设弹性衬垫，衬垫厚度应均匀，且经锤击压实后的厚度不宜小于120mm，在打桩期间应经常检查，并及时更换和补充；•3）首节桩插入时，垂直度偏差不得大于0.5％，桩锤、桩帽或送桩器应与桩身在同一中心线上；•4））沉桩宜连续一次性将桩沉到设计标高，尽量减少停锤时间，确需停锤时也应选择沉入的桩较浅时并尽量缩短停锤时间•3.打桩顺序按本规程1.1.3规定执行•4.接桩按本规程1.4规定执行•5.在桩身上标出以米为单位的长度标记，及时记录入土深度和每米锤击数 •6.每根桩总锤击数及最后1m桩锤击数应符合下列规定：•1）PTC桩总锤击数不宜超过1500锤，最后1m锤击数不宜超过200锤•2）PC桩总锤击数不宜超过2000锤，最后1m锤击数不宜超过250锤•3）PHC桩总锤击数不宜超过2500锤，最后1m锤击数不宜超过300锤。

 •7.终锤标准•1）桩端位于一般土层的端承摩擦桩，以控制桩端设计标高为主，贯入度控制为辅•2））桩端达到坚硬、硬塑的粘性土及中密以上粉土、砂土、碎石类土、风化岩时，以贯入度控制为主，控制桩长和标高为辅•3））贯入度已达到标准要求而设计标高未达到时，应继续锤击3阵，按每阵10击的贯入度小于设计规定的数值加以确定，必要时通过试验与有关单位会审商定 1.5.2静压法沉桩静压法沉桩 •1. 压桩机的型号和配重可根据设计要求和工程地质报告或根据试桩资料等因素选择在没有规定要求和现有资料的情况下，可根据表2选择压桩机类型 •2.压桩过程应符合下列规定：•1）首节桩插入时，垂直度偏差不得大于0.5％；•2））压桩时压桩机应保持水平；•3）沉桩宜连续一次性将桩沉到设计标高，尽量缩短中间停顿时间，应避免在接近持力层时接桩•3. 压桩顺序按本规程1.1.3规定执行•4. 接桩按本规程1.4规定执行•5.在桩身标记以米为单位的长度标记，及时记录桩身入土深度和该深度时的压力值（通过桩机上的油压表工作压力和压力换算关系计算压力表必须按规定进行校验标定）有条件时应在每台桩机上装置“压桩自动记录仪”，正确记录土深度和压桩力的关系曲线。

•6.当一根桩压完后，若有露出地面的桩段，必须在移机前截去，严禁利用压桩机将强行扳断 •7. 终锤标准•1））一般情况以设计桩长和标高为准，最终压桩力作参考，在施工前可先施工2～3根桩如进入设计标高后压桩力仍较小，待24h后采取与桩的设计极限承载力相等的压桩力进行复压，如果桩身稳定，即可按试沉桩的桩长和标高进行施工，否则应适当调整压桩力可根据试桩资料和桩端进入持力层的要求来确定•2））桩端达到坚硬、硬塑的粘性土，中密以上粉土、砂土、全风化岩、风化岩等设计持力层，以最终压桩力为准设计桩长和桩顶标高作参考•3））根据试桩资料来确定桩进入持力层的最大终压桩力•8. 管桩身允许抱压力宜满足下列要求：• PC桩                      •PHC桩                     •PTC桩                     •式中  Pmax——桩身允许抱压压力；•           fcu,k ——桩身混凝土立方体抗压强度标准值；•         σpc——桩身混凝土有效预压应力；• A ——桩身横截面面积 •9. 顶压式桩机的最大施压力或抱压式桩机送桩时的施压力可比桩身允许抱压力增大10％。

 验收 •2.1一般规定•2.1.1桩基分部中先张法预应力管桩作为一个分项工程，原则上按每台班、每桩机、同规格划分检验批，检验批施工质量按主控项目和一般项目验收•主控项目必须符合验收标准规定，发现问题应立即处理直至符合要求；一般项目应有80％以上合格 2.1.2先张法预应力管桩的质量检验标准见表3项序检查项目允许偏差或允许值 检查方法单位数值主 控项目1 桩体质量检验按基桩检测技术规范按基桩检测技术规范2 桩位偏差见本规范表7.1.3用钢尺量3 承载力按基桩检测技术规范按基桩检测技术规范一 般项目 　1成品桩质量：外 观                  外形尺寸    强度表面平整，颜色均匀，掉角深度<10mm,蜂窝面积小于总面积0.5％  见本规范表7.4.5        满足设计要求直观 见本规范表7.4.5查产品合格证书或钻芯试压2 硫磺胶泥质量（半成品）设计要求查产品合格证书或抽样送检3接桩电焊接桩：焊缝质量        电焊结束后       停歇时间       见本规范表7.5.4-2见本规范表7.5.4-2min>1.0秒表测定 秒表测定 秒表测定硫磺胶泥接桩：胶泥浇注 时间               浇注后停歇时间min min<2 >74电焊条质量设计要求查产品合格证书5压桩压力（设计有要求时）%±5查压力表读数6接桩时上下节平面偏差接桩时节点弯曲矢高mm<10 <1/1000l用钢尺量 用钢尺量7桩顶标高mm±50水准仪项序检查项目允许偏差或允许值 检查方法单位数值主 控项目1桩体质量检验按基桩检测技术规范按基桩检测技术规范2桩位偏差见本规范表7.1.3用钢尺量3 承载力按基桩检测技术规范按基桩检测技术规范一 般项目 　1成品桩质量：外 观                  外形尺寸    强度表面平整，颜色均匀，掉角深度<10mm,蜂窝面积小于总面积0.5％  见本规范表7.4.5        满足设计要求直观 见本规范表7.4.5查产品合格证书或钻芯试压3接桩电焊接桩：焊缝质量        电焊结束后       停歇时间       见本规范表7.5.4-2见本规范表7.5.4-2min>1.0秒表测定 秒表测定 秒表测定硫磺胶泥接桩：胶泥浇注 时间               浇注后停歇时间min min<2 >74电焊条质量设计要求查产品合格证书5压桩压力（设计有要求时） %±5查压力表读数6接桩时上下节平面偏差接桩时节点弯曲矢高mm<10 <1/1000l用钢尺量 用钢尺量7桩顶标高mm±50水准仪表4桩位的允许偏差 项项项目项目允许偏差允许偏差1盖有基础梁的桩：盖有基础梁的桩： （（1）垂直基础梁的中心线）垂直基础梁的中心线（（2）沿基础梁的中心线）沿基础梁的中心线　 100+0.01H150+0.01H2桩数为桩数为1-3根桩基中的桩根桩基中的桩1003桩数为桩数为4-16根桩基中的桩根桩基中的桩1/2桩径或边长桩径或边长4桩数大于桩数大于16根桩基中的桩：根桩基中的桩： （（1）最外边的桩）最外边的桩（（2）中间桩）中间桩　 1/3桩径或边长桩径或边长1/2桩径或边长桩径或边长注：注：H为施工现场地面标高与桩顶设计标高的距离。

为施工现场地面标高与桩顶设计标高的距离表5  电焊接桩焊缝检验标准 项项序序检检 查查 项项 目目允许偏差或允许值允许偏差或允许值检检 查查 方方 法法单位数值一  般  项  目1电焊接桩焊缝：(1) 上下节端部错口(外径≥700mm)(外径<700mm)(2) 焊缝咬边深度(3) 焊缝加强层高度(4) 焊缝加强层宽度(5) 焊缝电焊质量外观(6) 焊缝探伤检验  mm  ≤3≤2≤0.522  用钢尺量 用钢尺量 焊缝检查仪 焊缝检查仪 焊缝检查仪无气孔，无焊瘤，无裂缝直观满足设计要求按设计要求2电焊结束后停歇时间min>1.0秒表测定3节点弯曲矢高 <1/1000l用钢尺量，l为两节桩长4桩顶标高mm±50水准仪5停锤标准设计要求用钢尺量或沉桩记录2.2进场验收 •2.2.1   先张法预应力管桩运入工地后，打桩单位、监理（建设）单位应对成品桩质量进行检验，并要求生产厂家提供产品合格证和抗弯性能检测报告•2.2.2   成品桩质量检验标准见1.1.2中一般项目的第1条规定•2.2.3   对成品桩质量有怀疑的，必要时可选取2-3节桩破开桩身检查配筋情况，或送至有资质的检测单位做物理性能试验。

2.3施工中验收 •2.3.1   施工前应检查接桩用电焊条产品质量•2.3.2   桩位的放样允许偏差为：群桩，±20mm；单排桩，±10mm•2.3.3   除设计明确规定以桩端标高控制的摩擦桩保证设计桩长外，其它管桩应按设计、监理、施工等单位共同确认的收锤标准或共同确认的最终压力值停止压桩 •2.3.4试打桩应符合下列规定：•1）试打桩的规格、长度及地质条件应有代表性；•2）试打桩应选在地质勘察孔附近；•3）试打桩条件应与工程桩一致；•4）用静载法进行测试，有条件时静载试验室加载至桩的极限荷载 •2.3.5    施工过程中应检查桩的贯入情况、桩顶完整状况、电焊桩质量、桩体垂直度、电焊后的停歇时间等，其检验标准见表1.1.2中一般项目的第2、3、4条的规定•2.3.6    地基基础设计等级为甲级的、地质条件较差或桩节数超过3节时，应对电焊接头做10％的焊缝探伤检查•2.3.7    配置封口型桩尖（十字型或圆锥型）的工程桩桩身质量检查，可采用用直观法检查，即在收锤后立即将低压电灯泡沉入管桩内腔用灯光照射检查 2.4竣工验收 •2.4.1桩位验收，除设计有规定外，应按下述要求进行：•1）当桩顶设计标高与施工现场标高相同时，或桩基施工结束后，有可能对桩位进行检查时，桩基工程的验收应在施工结束后进行。

•2）当桩顶设计标高低于施工现场标高，送桩后无法对桩位进行检查时，对打入桩可在每根桩顶沉至场地标高时，进行中间验收，待全部桩施工结束，承台或底板开挖到设计标高后，再做最终验收•3）桩位偏差的检验标准见表）桩位偏差的检验标准见表1.1.2中主控项目的第中主控项目的第1、、3条规定，并还应条规定，并还应符合下列规定：符合下列规定：• a     地基基础设计等级为甲级、地质条件较差（软土地区或地质差异较大）及桩节数超过3节时，桩基承载力试验应采用静载试验法检测数量为单位工程总桩数的1％，并不不得少于3根总桩数在50根以内时不得少于2根• b     当静载荷试验法确实很难实施时，可采用高应变法检测，但应有可靠的动静对比资料高应变试验检测数量为单位工程总桩数的2％，并不少于5根，总桩数小于50根的，不少于3根• c     桩身质量检验采用低应变动测法，检测数量为单位工程总桩数的20％，并不少于10根• d    工程桩不宜用作静载试验时的锚拉桩• e  试桩顶部应采用有效措施加固• f     对于成片开发的具有相似地质情况、相同桩型、桩长、施工工艺的多幢建筑物，可由设计、监理等单位共同确定检测方案，适当减少桩的承载力试验数量。

 •2.4.3竣工验收时应提交下列资料或文件：竣工验收时应提交下列资料或文件： 1 设计文件和修改变更通知；2 工程地质勘察报告；3 工程测量、定位放线记录；4 开、竣工报告；5 施工组织设计；6 图纸会审记录；7 技术交底资料；8 管桩试打记录；9 管桩的出厂合格证和抗弯性能检测报告；10 管桩的进场验收记录；11 管桩的焊接材料合格怔和检验报告；12 管桩的接桩隐蔽验收记录；13 管桩的沉桩施工记录；14 桩基工程竣工图；15 质量事故处理记录；16 桩基荷载试验报告和桩身质量检测报告；17 桩基工程质量控制资料核查记录；18 打（压）桩分项工程质量验收记录；19 桩基工程质量验收报告二、现场服务•1、工地常见问题处理方案工地常见问题处理方案 •1）、锤击法施工常见问题 •a、桩头外周砼局部脱落             凿除脱落部位已松动的砼，清除脱落面上散落的粉料，用薄铁皮包裹砼剥落部位，外表铁丝固定，露出上部倒胶口，除上口外，铁片与桩身接触的部位用泥团塞实止漏，将熔融后的硫磺胶泥缓缓充倒填充剥落砼空间，边倒胶，边轻轻振打铁皮，1便于填充密实，待填充的硫磺胶泥基本固化后，撤除包裹铁皮。

调兑好环氧树脂胶，用毛刷涂刷环氧树脂胶到桩身表面，将0.4mm玻纤布逐层包裹桩身，每包一圈另在表层涂一层胶，涂一层包一层，总共包裹3-4层即可，外层接口重点胶牢，待包裹的环氧树脂硬化后（一般2-3小时），即可继续沉桩b、桩头端板打掉（有时伴随内、外壁纵裂）、桩头端板打掉（有时伴随内、外壁纵裂）      锯平（或用小锤轻轻敲平）桩头，露出主筋3-4cm并调直使之垂直地面，（如桩头不需再接驳可不露主筋），套上用同规格端板制作成的特制桩帽，将外露主筋逐条焊牢致端板螺孔位上，使端板底面高出桩头砼面1-2cm并水平，将配套特制下托盘置于管桩内腔，其吊腿焊牢致端板内周边上，托盘吊装高度视桩头破损情况而定，如破损严重，可吊置稍深些，一般40-60cm即可，注意不要让焊接件超出上端面，（如上部需接驳，托盘中心透气管可高出），桩帽套箍下口与桩身接触圈用泥团塞实止漏，在管桩内腔托盘上首先铺垫一层碎石，碎石上再铺垫一层细砂，二层厚度不要太厚，以止漏为好，一般10cm左右，将熔融备用的硫磺胶泥倒入内腔，观是否渗漏，如有局部渗漏，应予以止漏处理，再逐层填充碎石和硫磺胶泥，碎石面以接近端面为准，最上部只能用硫磺胶泥填充密充，使端板下底面与桩头砼紧密接触，最好能将外套箍与桩身接触缝全部灌满，便于上部填充密实，待硫磺胶泥完全硬化后（一般需隔日），即可正常送桩或接驳沉桩，应该说明的是如上部需接驳，在接驳焊接中有可能将硬化后的硫磺胶再次熔融，则接驳后的停歇时间要适当延长，待其硬化后方能继续沉桩。

 •注意事项：•有内外纵裂，在锯桩时，要将纵裂段处理掉，尤其是外部纵裂更要注意•桩修补后，如桩长损失太多，可在继续接驳中弥补，如损失不多（1~2米内）可说服施工方勿需另行增补桩长•以上施工方法对处于地下3米以内的桩头修补都是有效的，可挖出桩头实施修补•c、桩头端板未掉，内、外、桩头端板未掉，内、外壁砼剥落壁砼剥落•这种情况要视沉桩程度及桩头破损程度综合考虑决定，如送桩深度不很多（≤2m），见沉桩已接近地面，最好不轻意作停止沉桩，只需加补桩垫，减低油门小心沉桩，如破损严重或送桩较深，估计很难保证送桩到位，则需停止施工，作桩头加固修补，方法是按A、B两种情况综合加固修补，即内置托盘，内外填实硫磺胶或硫磺胶砼，外壁用环氧胶包裹法修补即可 •2）、静压法施工常见问题：•a、不明原因的断桩或承载压力值突变     这种情况要查明地质条件，确认有无地下障碍物，沉桩中垂直度（双向）控制是否良好；工地地表承载是否满足施工要求，尤其注重小桩型，PTC桩型抱压力是否超标，对抱压施工要检查是否有某些竹节桩正好落到钳口夹持位，对桩身弯曲度超标严重的桩踢除现场•b、桩身出现局部环裂、纵裂采取环氧树脂玻纤皮包裹法处理。

•c、送桩过程中桩头破损参照锤击法桩头破损方案修补 •2、咨询服务咨询服务• a 常见问题处理常见问题处理• b 接受客户咨询接受客户咨询• c 接受投诉并处理接受投诉并处理• d 交流交流 a 常见问题处理常见问题处理•案例：无锡湖滨1#•经勘察查明，拟建场地在勘探深度内全为第四纪冲积、淤积层，属长江中下游冲积层在80.45m深度内所揭露的土层，按其沉积环境、成因类型，以及土的工程地质性质，自上而下分为14个土层和7个亚层场地各土层分布较均匀 •1层  杂填土：杂色，办公楼部位以素填土为主，含少量植物根茎；1号楼部位上部为水泥地坪，含少量碎砖碎石等杂物，下部以粘性土为主该土层结构松散，土质不均，工程特性差场区普遍分布，厚度：0.8~3.55m，平均1.66m；层底标高：0.82~3.48m，平均2.77m；层底深埋：0.8~3.55m，平均1.66m河道部位上部填土最大深埋为水面下2.0m•2层  粉质粘土：灰黄色，饱和，硬塑状态，颗粒较细，含少量褐色铁锰结核，切面光泽反应较强，摇振无出水反应，搓条韧性较强，烘干后干强度较高场区普遍分布，厚度：0.8~4.90m,平均3.47m；层底标高：-1.99~0.15m，平均-0.72m；层底深埋：3.50~6.10m，平均5.05m。

 •3层  粉质粘土：黄灰色，饱和，可塑状态，颗粒稍粗，切面稍有光泽反应场区普遍分布，厚度：0.80~3.10m，平均2.12m；层底标高：-4.59~1.55m，平均-2.84m，层底深埋：5.90~8.70m，平均7.17m•4层  粉土：黄灰-灰色，湿-很湿，稍密-中密状态，颗粒较粗，含大量白色云母碎屑场区普遍分布，厚度：0.50~3.00m，平均1.66m；层底标高：-6.17~2.60m，平均-4.50m；层底埋深：6.90~10.50m，平均8.83m•5-1层  淤泥质粉质粘土：灰色，饱和，软-流塑状态，含少量白色贝类外壳碎屑及少量植物根茎场区普遍分布，厚度：2.00~5.10m，平均3.13m；层底标高：-8.75~6.23m，平均-7.63m,层底埋深：9.60~12.90m，平均11.92m•5-2层  层粉土：灰色，湿-很湿，稍密-中密状态，颗粒稍粗，含大量白色云母碎屑场区普遍分布，厚度：0.60~3.20m，平均1.60m； 层 底 标 高 ： -9.87~8.65m， 平 均 -9.23m， 层 底 埋 深 ：11.10~14.10m，平均13.52m• •6-16-1层层粉粉质质粘粘土土：：灰灰黄黄色色，，饱饱和和，，硬硬塑塑状状态态，，颗颗粒粒较较细细，，含含少少量量的的褐褐色色铁铁锰锰质质结结核核，，切切面面光光泽泽反反应应较较强强，，摇摇振振无无出出水水反反应应，，搓搓条条韧韧性性较较强强，，烘烘干干后后干干强强度度较较高高。

场场区区普普遍遍分分布布，，厚厚度度：：2.90~5.40m2.90~5.40m，，平平均均4.05m4.05m；；层层底底标标高高：：-14.50~-12.32m-14.50~-12.32m，，平平均均为为-13.29m-13.29m；；层层底埋深：底埋深：16.50~18.70m16.50~18.70m，平均，平均17.58m17.58m• •6-26-2层层粉粉质质粘粘土土：：灰灰黄黄色色，，饱饱和和，，硬硬塑塑状状态态，，颗颗粒粒较较粗粗，，含含少少量量的的褐褐色色铁铁锰锰质质结结核核，，切切面面光光泽泽反反应应较较强强，，摇摇振振无无出出水水反反应应，，搓搓条条韧韧性性较较强强，，烘烘干干后后干干强强度度较较高高场场区区普普遍遍分分布布，，厚厚度度：：2.80~7.10m2.80~7.10m，，平平均均4.16m4.16m；；层层底底标标高高：：-20.05~-16.02m-20.05~-16.02m，，平平均均为为-17.50m-17.50m；；层层底埋深：底埋深：19.40~24.40m19.40~24.40m，平均，平均21.77m21.77m• •6-36-3层层粉粉质质粘粘土土：：灰灰黄黄色色，，饱饱和和，，可可塑塑状状态态，，颗颗粒粒较较粗粗，，含含少少量量褐褐色色铁铁锰锰质质结结核核，，切切面面光光泽泽反反应应一一般般，，摇摇振振无无出出水水反反应应，，搓搓条条韧韧性性中中等等，，烘烘干干后后干干强强度度中中等等。

场场区区普普遍遍分分布布，，厚厚度度：：1.50~6.20m1.50~6.20m，，平平均均3.77m3.77m；；层层底底标标高高：：-22.35~-19.41m-22.35~-19.41m，，平平均均为为-21.27m-21.27m；；层层底底埋深：埋深：23.10~27.00m23.10~27.00m，平均，平均25.54m25.54m• •7-17-1层层粉粉土土：：灰灰色色，，   湿湿~ ~很很湿湿，，稍稍密密~ ~中中密密状状态态，，颗颗粒粒较较粗粗，，含含大大量量白白色色云云母母碎碎屑屑场场区区普普遍遍分分布布，，厚厚度度：：0.70~4.50m0.70~4.50m，，平平均均1.84m1.84m；；层层底底标标高高：：-26.11~-21.40m-26.11~-21.40m，，平平均均为为-23.12m-23.12m；；层层底底埋埋深深：：24.70~30.40m24.70~30.40m，平均，平均27.39m27.39m• •7-27-2层层粉粉砂砂：：灰灰色色，，湿湿~ ~很很湿湿，，中中密密~ ~密密实实状状态态，，颗颗粒粒较较粗粗，，砂砂感感明明 显显 ，， 含含 大大 量量 白白 色色 云云 母母 碎碎 屑屑 。

场场 区区 普普 遍遍 分分 布布 ，， 厚厚 度度 ：：5.50~12.30m5.50~12.30m，，平平均均9.53m9.53m；；层层底底标标高高：：-35.23~-31.05m-35.23~-31.05m，，平平均均为为-32.72m-32.72m；层底埋深：；层底埋深：34.00~39.50m34.00~39.50m，平均，平均36.99m36.99m• •8 8层层粉粉质质粘粘土土：：灰灰色色，，饱饱和和，，软软~ ~流流塑塑状状态态，，含含少少量量白白色色碎碎贝贝类类外外壳壳及及少少量量植植物物根根茎茎场场区区普普遍遍分分布布，，厚厚度度：：0.80~5.70m0.80~5.70m，，平平均均2.22m2.22m；；层层底底标标高高：：-38.20~-33.10m-38.20~-33.10m，，平平均均为为-34.94m-34.94m；；层层底底埋埋深深：：36.00~42.40m36.00~42.40m，平均，平均39.21m39.21m• •9 9层层粉粉质质粘粘土土：：灰灰色色，，饱饱和和，，硬硬塑塑状状态态，，颗颗粒粒较较细细，，含含少少量量褐褐色色铁铁锰锰质质结结核核，，切切面面光光泽泽反反应应较较强强，，摇摇振振无无出出水水反反应应，，搓搓条条韧韧性性较较强强，，烘烘干干后后干干强强度度较较高高。

场场区区普普遍遍分分布布，，厚厚度度：：2.90~8.20m2.90~8.20m，，平平均均6.05m6.05m；；层层底底标标高高：：-42.05~-38.65m-42.05~-38.65m，，平平均均为为-40.99m-40.99m；；层层底底埋埋深：深：43.30~46.20m43.30~46.20m，平均，平均45.26m45.26m• •1010层层      粉粉质质粘粘土土：：灰灰- -黄黄灰灰色色，，饱饱和和，，可可塑塑状状态态，，颗颗粒粒稍稍粗粗，，局局部部夹夹薄薄层层粉粉土土场场区区普普遍遍分分布布，，厚厚度度：：2.90~9.30m2.90~9.30m，，平平均均4.64m4.64m；；层层 底底 标标 高高 ：： -47.95~44.50m-47.95~44.50m，， 平平 均均 -45.63m-45.63m；； 层层 底底 埋埋 深深 ：：47.30~52.60m47.30~52.60m，平均，平均49.90m49.90m• •1111层层      粉粉土土：：黄黄灰灰色色，，很很湿湿，，中中密密状状态态，，砂砂感感明明显显，，含含大大量量白白色色云云母母碎碎屑屑。

场场区区普普遍遍分分布布，，厚厚度度：：5.90~7.40m5.90~7.40m，，平平均均6.76m6.76m；；层层底底 标标 高高 ：： -52.78~51.05m-52.78~51.05m，， 平平 均均 -52.16m-52.16m；； 层层 底底 埋埋 深深 ：：54.20~57.10m54.20~57.10m，平均，平均56.37m56.37m•12层  粉质粘土：黄灰色，饱和，硬塑状态，颗粒较细，含少量褐色铁锰结核，切面光泽反应较强，摇振无出水反应，搓条韧性较强，烘干后干强度较高场区普遍分布，厚度：3.20~4.40m，平均3.84m；层底标高：-56.65~55.50m，平均-56.18m；层底埋深：59.80~60.90m，平均60.54m•13层  粉质粘土：黄灰色，饱和，可塑状态，颗粒稍粗，含少量褐色铁锰结核场区普遍分布，厚度：5.90~7.10m，平均6.55m；层底标高：-63.53~61.85m，平均-62.72m；层底埋深：66.20~67.80m，平均67.08m•14层  粉质粘土：黄灰色，饱和，硬塑状态，颗粒较细，含少量褐色铁锰结核，切面光泽反应较强，摇振无出水反应，搓条韧性较强，烘干后干强度较高。

该层未穿透 效果：b 接受客户咨询接受客户咨询•例1：关于用回弹法不适合检测高强混凝土管桩强度的说明关于用回弹法不适合检测高强混凝土管桩强度的说明根据“回弹法检测混凝土抗压强度技术规程”（JGJ/T23-2001）规定：1．普通回弹仪的标准能量为2.207J，回弹值换算成混凝土强度的最高强度为60MPa，而PHC管桩混凝土强度达C100左右，要检测高强混凝土须采用标准能量＞2.207J的回弹仪，普通回弹仪无法完成2．检测时，回弹仪的轴线应垂直于结构或构件的混凝土检测面，管桩面检测时，回弹仪的轴线应该为其法法向向方向这点在检测时难以做到，即使采用回弹，回弹值不可采信3．强度换算时，暂无高强混凝土管桩专用测算曲线，碳化深度如何考虑，不知如何换算4．高强混凝土管桩属离心制品，管桩横断面上或多或少存在离析分层现象，且管桩表面存在一层砂浆层，不管这层多么薄，它客观存在，不可能用表面的砂浆层强度代替管桩混凝土强度      特此说明                                                     江苏建华管桩有限公司                                               技术部                                          2005年12月21日 •例2：                             说  明•如东风力电工程各方：        我司生产的PHC600×130规格桩型严格遵照苏G03-2002图集设计生产，理论计算管桩保护层厚度为34.6㎜，符合有关构造要求，同时我司生产采用新材料，新技术、新工艺，管桩性能之抗渗性、耐久性具有相对优势，并满足抗腐蚀性能之要求，特说明如下：一、我司PHC管桩系列产品经预应力张拉，离心成型、二级养护。

配料中胶凝材料掺量大且内掺磨细石英砂，增大了混凝土密实性，混凝土容重达2.55t/m3以上，抗渗性、耐久性特别好二、PHC管桩混凝土强度等级设计为C80，我司混凝土强度实际控制值为100±5MPa，远远高于《工业建筑防腐蚀设计规范》要求的不低于C35要求三、《工业建筑防腐蚀设计规范》中混凝土水灰比要求：当制品处于强腐蚀介质时不应大于0.40，处于弱腐蚀介质时不大于0.45我司管桩水灰比实际控制在0.30以下四、我司认为：如过多追求保护层厚度，减小DP值，势必造成管桩综合性能（抗弯抗裂）降低，给工程遗留隐患五、我司提供的PHC管桩产品已用于工业硫酸生产厂房基础设计及沿海有抗海水腐蚀工程实例：连云港国展中心、连云港220KV金庄变电所桩基工程、连云港协鑫电厂办公楼均采用了我司管桩特此说明！                              江苏建华管桩有限公司                                   技术部                              2006年8月3日•例3：关于我公司设计生产的关于我公司设计生产的PTC400×70×130×70×13桩型的几点说明桩型的几点说明1、我公司设计生产是按JC888-2001《先张法预应力混凝土薄壁管桩》第4.3.1条薄壁管桩的结构形状和基本尺寸应符合图1和表1的规定执行的。

表1薄壁管桩的基本尺寸的注2根据供需双方协议，也可生产其他规格、长度的薄壁管桩2、我公司在结构设计时，参照江苏图集苏G03-2002及上海图集中2002沪G502结构设计，更应广大客户的要求，采用了上海图集单桩极限长度13m的桩长的设计3、该管桩的抗弯性能大大优于JC888的要求，桩身砼材料：水泥采用的PⅡ52.5硅酸盐水泥、掺加磨细砂、高效减水剂，全部PTC桩采用与PHC桩相同的配方，经二次压蒸养护处理，可以稳定达到C80强度等级，远大于PTC管桩C60的标准4、该桩选用特制PC钢棒，其抗拉强度值为1580MPa远大于常用的预应力混凝土钢棒1420MPa强度标准（YB/T111）规定5、上海图集PTC400桩型壁厚为65㎜极限桩长为13m，而我公司生产的PTC400桩型壁厚为70㎜13m的极限桩长更有充分保证6、由于选用了特制钢棒，预张拉值提高了11%，其抗弯性能明显提高据我们抗弯性能试验结果显示，其抗弯性能比标准规定值提高25-40%多例工程实践也验证了我们设计的可行性特此说明                               江苏建华有限公司技术部                                       2006-6-15•例4：                             工作函工作函•徐州市第一工业民用建筑设计院：        对地震设防烈度为8度区，采用PHCAB400*90型先张法预应力管桩，作如下处理：1、按《GB50011-2001》：P229.4.4.1…宏观经验，继续保留89规范关于桩基不验算范围的规定：P230.4.4.5…目前除考虑桩土相互作用的地震反应分析可以较好地反映桩身受力情况外，还没有简便实用的计算方法保证桩在地震作用下的安全，因此必须采取有效的构造措施。

2、按“建筑抗震设计手册”（第二版）龚思礼主编，2002年11月第二次印刷中国建筑工业出版社出版，发行（北京西郊百万庄）一书P1412．6．2桩基抗震的一般要求一、桩基选型1．预应力混凝土预制桩：2．宜优先采用长桩：当承台底面标高上下土层为软弱土或液化土时，7—9度地区不宜采用桩端未嵌固于稳定岩石中的短桩（长桩指桩长不小于4/β）的桩，短桩指桩长小于2.5/β的桩，β为m法的桩长变形系数3．一般宜选用垂直桩：2．6．3桩基的构造要求按表2.6.3-1；表2.6.3-2的要求即可需补充说明的是：混凝土桩纵向钢筋配筋率不宜小于：预 制 桩 0.8%； 我 们 是 高 强 钢 棒 抗 拉 标 准 强 度 值 fyk=1420N/mm2， 设 计 强 度fpy=1000N/mm2，故含钢率为0.45 %，足已满足抗震要求如果桩顶伸入承台内100㎜，插入筋用锚固的配筋率可增加到0.8%.钢筋锚固长度用40d即可特此说明 2005-5-10c 接受投诉并处理接受投诉并处理•例1：                     技术联系函技术联系函      合肥荣昌房地产开发公司：        贵公司开发的位于合肥市胜利路与明光路交汇处的二栋商住楼桩基施工工程，施工中产生部分烂桩，造成一定经济损失，作为管桩材料供应商，我们深表遗憾。

本着负责任的态度，我司委派技术顾问深入现场调查研究，从取得的第一手资料来分析造成烂桩的原因如下：一、从有限的地质资料来看：②层粉质粘土加③层粉土层厚度达13.90～19.90m，更有④层3.8～4.30m厚的中密～密实的细砂，要穿越如此厚实且渐进坚硬的地层，沉桩难度确实太大，烂桩率必然增大二、施工机械的配重不足；操作人员不能根据穿越地层的难易程度合理控制沉桩速度；垂直度控制不好引起桩身次生弯矩的增大导致折断三、设计施工中我司技术人员没有及时跟进服务和沟通，对此深表歉意！特此说明                                  江苏建华管桩有限公司                                      技术部                                   2006年11月27日•例2：                                工作函工作函       铜陵国电工程各方：        首先，感谢贵工程选用我司产品同时，对贵工程在使用我司产品过程中出现的工程质量事故，给贵工程各方带来不便表于深深的歉意；对贵工程各方给我司提出的建议，表示由衷的感谢。

针对贵工程近几天出现的工程质量事故，我司技术人员于2006年3月14日及3月16日到现场进行了观摩、考查，并于2006年3月16日下午参加了贵工程的工程会议综合工程各方的意见，把问题反馈回公司后，引起了高度的重视，并马上组织了生产部和技术部等主要负责人开会讨论、分析，结果如下：     一起工程质量的产生不外乎有三种原因：①桩身质量问题；②施工质量问题；③地质条件原因在桩身质量上，我司根据所坏桩的生产日期、班别及模号进行了质量追溯，检查原材料检验、搅拌、离心、养护等原始记录均无异常，砼强度在95~105MPa之间从现场烂桩现象来看，均是桩身砼局部剥落，是由于砼强度过高，导致砼脆性增大，在施打过程中，当桩进入土层第④层时，桩身有较大的反弹，桩头应力叠加的情况下桩身砼脆性破坏  在施工问题上，垂直度控制的好坏及缓冲垫的采用，施打时的油门档位的控制均可能产生对工程质量的影响对于施工中的人为因素，我司持保留意见 地质条件的因素，所坏桩的位置要成功沉桩到位须穿透第④层约5m厚的粉细砂夹层，在这个过程中，桩身的反弹较严重，应力叠加集中在桩顶部，很可能造成对桩的损坏采用低油门档位打桩可解决此问题        我司在讨论、分析会上作出了后期的整改措施以保证贵工程的顺利施工：1、针对贵工程的地质条件及施工条件调整配方、工艺。

2、尽最快的速度生产一批调整配方、工艺后的AB600-110-9m桩发往现场，作最上面一节施打3、严格跟踪及控制贵工程所用产品的生产质量及发桩质量          我司愿为贵工程的顺利完工提供最优质的产品和服务最后，再次感谢工程各方对我司产品提出的建议不足之处，敬请见谅江苏建华管桩有限公司技术部2006-3-17•例3：                         锚固筋锚固筋说明函说明函•南通友邦变压器新建工程： 贵工程关于管桩无端板锚固筋的联系函，就此回复如下：诚然，江苏省结构构件标准图集（苏G03-2002）中PHC-500（100）B-C80桩桩型设有7φ12L450㎜锚固筋，这是设计人员从管桩结构特点和管桩锤击施工时距端面3-5d范围内应力较大的特点考虑设计的，但实际情况是：若生产中锚固筋放置不当（锚固筋不直或是筋纵向与桩轴心线不平行），锤击施工中势必产生一个侧向分力（相当于剪切）导致桩头被破坏同时放置锚固筋不便于离心成型和桩头密实所以说，放置锚固筋意义不大 日本的管桩企业早就取消了锚固筋，广东绝大多数企业也取消了这点管桩界的权威人士蒋元海先生编著的《先张法预应力混凝管桩》标准宣传教材P40有专门论述，请查阅。

我公司根据上述考虑及客户要求来决定是否放置锚固筋，可能贵工程订桩合同未说明需要放置锚固筋，我方业务员也未提醒这点，导致贵公司事后才知道，十分抱歉但是可以肯定的讲，未放置锚固筋绝对不会影响桩基承载力及检测如贵方有此需求，我公司可以放置锚固筋特此说明！ 江苏建华管桩有限公司 技术部 2006年9月12日•例4：                    压力值下降分析工作函压力值下降分析工作函•深国投购物中心工地工程各方：首先，感谢贵工程选用我司产品及给予的信任对于贵工程在使用我司管桩时出现的质量事故，我司多次派出了技术人员到现场考察、分析，并于8月13日下午参加了工程各方关于该事故的分析、处理会议会后，我司技术人员向上一级部门汇报了会议内容，我司技术部专门针对该事故进行了讨论、分析分析结果如下：一、任何桩基工程质量事故不外乎三方面原因引起：1、桩身质量，在我司发往贵工地的同批产品中，同时也有发往别的工地，至今，在别的工地反馈回来的信息中，暂时还没有烂桩情况。

我司再次承诺，如证实确因我司产品质量问题，我司无条件承担责任2、施工质量，要求施工单位按规范要求施工，把握好垂直度、压桩速度，夹持力调节合理等我司技术人员在现场观摩中，施工方还是能够按照规范施工同时，扬州桩基公司与我公司有多年的合作关系，双方信任度是比较高的3、地质原因，由于地质条件的千变万化和地质勘察布点的疏密关系，某些的实际情况并不为报告所反映，这也是图集允许3%≤破损事故桩的原因贵工地的地质条件是比较复杂的，在贵工地异常桩统计表中可能很清晰的看到这种情况表中记录有多套因压力值严重超出我司管桩极限承载力而导致桩头压爆，同时也有几套因压不下去压力值接近5000KN时而停压的桩施工方也曾反映在压桩过程中常有压力突上突下不稳定的现象二、对四套在送桩过程中压力值下降的现象，我司分析认为：主要是因地质条件复杂，施工不可预见因素等，在较高压桩力作用下桩顶局部破碎引起， 因标高差都不大于1/10桩长，我司认为仍可作工程桩使用，开挖后可作大小应变或静载试验确认我司愿为贵工程顺利完工提供最优质的产品和服务，不足之处敬请见谅最后，诚邀贵工程各方领导到我司参观，指导                            江苏建华管桩有限公司2005-8-14•例5：回复函•南京南房建设监理咨询有限公司•外国语学校二期改造项目监理组：贵监理组签发的监理工程师联系单（编号B32-06）收悉，针对所提出问题特回复如下：一、桩头桩套箍的设置作用主要有两点，一是防止离心成型过程中漏浆；一是在管桩接长焊接（接驳）过程中加强散热效果，它并不对桩身结构竖向承载力设计值起作用，且沉桩后不久将锈蚀掉。

二、本公司采用的是Q235带钢制作的钢套箍，焊接方式与图集要求是一致的，由于考虑钢板厚度，如果按1.5-2.0㎜设计,其硬度太大,不便于喇叭口整形,特对钢板厚度作了适当减薄,这主要是从制作工艺上考虑,以满足工艺要求为准特此回复江苏建华管桩有限公司技术部2006年4月12日•例6：                      钻芯取样说明函钻芯取样说明函•常熟蓝天家园二期项目部：首先，感谢贵工程优先选用建华管桩系列产品针对贵方委托常熟市工程质量检测中心对我司管桩桩身采取钻芯取样法检测混凝土强度及相应报告〔常质检（现场结构类）ZX-2006-019号〕结论等事宜，我司工程技术人员于3月24日上午实地查看了现场取样后的遗留物，查阅相应试验报告，确认该质量检测中心试验人员在完全不了解GB/T19496-2004（钻芯检测离心高强混凝土抗压强度试验方法）的前提下盲目试验，轻下结论我司认为：其试验不符合检测规范，结果不足采信；我司保留因该试验结论造成的名誉损害和侵权行为而诉诸法律的权力，其理由如下：•一、    违反芯样钻取有关试验方法的规定标准5.3a.b）•二、    芯样加工难以满足试验要求。

•三、    最基本的试验设备压力试验机量程都不能满足，何以试压高强混凝土？可以推断钻芯机，研磨机更不满足试验要求为消除贵方疑虑，我方建议按照GB13476-1999标准，来我司随机抽查28d的试块强度                               江苏建华管桩有限公司技术部2006年3月25日 •例7：              安灰贵池电厂2*600MW工程地貌形态属长江漫滩地，现为长江大堤内圩区，地面标高8.0~10.0m，由西北往东缓倾，标高在8.5m以上为旱地，8.5m以下为农田洪水季节长江水位高程约13.0m地震基本烈度为6度地质资料详见第一讲第8~12：1．工程采用50*50cm预制钢筋混凝土方桩，标号为C40国家（97G361和97（03）G361）图集；2．预制钢筋混凝土方桩长度分别为25、26、27和28m，桩端持力层均选在⑨“红层”：暗红色，局部夹灰白色、灰绿色圆块，岩性以泥岩为主，间夹有泥质砂岩，局部地段有泥、铁质胶结的粗砂岩表层0.5~1.0m风化成土状，强风化厚约2.0~4.0m，手捏能碎，遇水易软化，中等风化层厚3.0~6.0m因岩性不同胶结物也不同，其强度呈软硬相间状，本层整体性强度好，是好的桩端持力层。

3．主厂房桩端持力层为⑨层的泥砂岩顶下1.0m处以下：分A、B、和C三区而各区桩端入岩深分别为2.0、3.0和2.5m三种所有桩顶送桩深度为5.0m;4.桩基施工有柴油打桩机62锤和液压62型打桩机以焊接法接桩，以锤标准以贯入度为主，桩长为辅，要求最后三阵每阵10击，贯入度小于30~60㎜/10击5．各种桩长对应的Ra值与桩数：①25m桩长Ra=1500KN共66根；②26m桩长Ra=1550KN共49根；③27m桩长Ra=1600KN338根④28m桩长Ra =1650KN共99根；⑤30m桩长Ra=1650KN共87根⑥27.5m桩长Ra=1600KN共162根；总桩数为801根6．桩基承台有：双桩、三桩、四桩、五桩、七桩、十二桩、十三桩、十五桩、十八桩、二十桩和二十四桩承台桩基础7．1#与2#汽轮机基础长31.24m宽12.1m，基础长度方向桩距2.0m，宽度方向桩距2.1m，每台汽机桩数102根，两台机器基础以钢筋混凝土板式基础相连成一体，总桩数204根8．自①-④层全是高压缩性大，⑤-⑧全是中等压缩性土层，软弱层厚6.35-15.1m；高压缩性土层厚3.8-37.65m；中等压缩厚21.1m-51.7m，层厚厚薄如此之大，实属复杂。

9．各层土的渗透系数：③层Kh=2.3*10-7㎝/s；④层Kh=4.0*10-7㎝/s；（4-1-3）层土Kh=9.67*10-7㎝/s；⑤层Kh=4.5*10-8㎝/s；10．各土层的灵敏度：④层土的灵敏度Ku=3.04中灵敏度；（4-1-3）Ku=1.46低灵敏度；（4-2）Ku=2.7中灵敏度Ku=1.45低灵敏度；11．沉桩后开挖桩顶水平位移值：①主厂房桩项水平位移值在1.10-1.95m者有109根；②设备基础桩基的桩顶水平位移47根；③其他1#与2#汽轮机基础和干煤车桩顶位移160多根的处理等等•例8：                                    常州电厂新建常州电厂新建2×400MW2×400MW工程工程•工程场地的部分详勘地质治疗详见第一讲第4-8：•一：试桩桩型与桩长：1．第一组三根PHC600*110-AB-C80型桩，桩长为22米，而入深度是21.30米2．试桩编号为T1、T2和T4，桩端持力层为⑤粉细砂层（Q3alm）:灰—灰黄色、饱和、中密-密实，夹有1-2层的钙质胶结物，呈砂岩状，结构致密、强度大、穿越困难，厚度3.0-10.0㎝。

直径大于10.0㎝分布不连续该层还含有姜结石，粒径1.0-3.0㎝，层厚4.0-15.0m变化较大3．第二组五根PHC600*100-AB-C80型桩，桩长为37m而入土深度36.30m；4．试桩编号为T6、T7、T13、T4和T15，桩端持力层为⑧粉砂层（Q3alm）：灰—灰黄色、饱和密实、夹少量粉土薄层，该层顶部夹有层状钙质强胶结物或姜黄结石，粒径1.0-3.0㎝，层顶板稳定，层厚为10.0m左右；5．第三组三根为800㎜钻孔灌注桩，桩长40m而真的入深度40.0m；6.试桩编号为T10、T11、和T12，桩端持力层为⑧，以考察持力层桩端嵌深度加大，对单桩竖向承载力有否增大的可能，同时试探成桩难易程度和桩身质量是否可靠等等为目的；二、打桩与锚桩共53根：1．第一组桩长度22m而入土深度达21.4m时，入=100㎜/击，桩内腔土塞高度10m，距桩顶以下14.6m处断裂一根；另一桩当入土深度为21.5m时，总锤击数为434击，入=11㎜，距桩顶下17.5m处断裂，说明三根试桩八根锚桩在不大的区域范围内，两根断桩长短或高低相差2.9m，其因：①持力层厚4.0-15.0m；②先后沉桩桩周土体被挤压密实；③沉桩时的施工误差：如锤击能的差异，涉及到锤垫付、桩垫耗能差异、上部各土层的松软、厚薄、层位上下位置夹杂着其他因素等等，总之很复杂，一时很难以判断；2．第二组桩长25m而真的入土深度24.7m,总锤击数量659击，在桩顶下19.0m处断裂，另一根桩入土深度23m时，总锤击数为725击，桩顶被击碎；又一根桩入土深24.5m时，总锤击数为1002击，在桩顶下17.4m处断裂，总锤击数量分别为2250击与1255击落；有一根桩入土深度为27m时候，入=3㎜/击，沉桩已十分困难，在地面上尚余10m截去时，总锤击数已达1278击；入土深度32.4m，入=3㎜/击时候，在桩顶下20m处断裂，总锤击数为1872击；入土深36.7m，入=10㎜/击时，在桩顶下31.5处断裂，总锤击数1198击；入土深度33.7m，入=3㎜/击；在入土±30m时，用PDA检测桩身完整性时，桩顶下6.3m处断裂，总锤击数2565击，入土深30m，入=4.5㎜/击，土塞高度为20m,桩顶破碎，总锤击数1423击，入土深36.7m，入=5.5㎜/击，在桩顶下17m处理断裂，总锤击数2222击落，入土深26.0m，入=3㎜/击时，在桩顶下26m处断裂，总锤击数量945击，入土深35.5m，入=3㎜/击时候，沉桩困难尚余1.5m，总锤击数1865击，入土深度为36.3m，入=5㎜/击时，在桩顶下24处断裂，总锤击数2426击，入土深度24.7m，当入=5㎜时/击，在桩顶下26m处断裂，总锤击数766击，本组断桩共12根；4．第一组断桩2根；第二组断桩3根；第三组断桩12根，总计断桩数17根，试桩与锚桩总数为53根，断桩率达32%，远远超出国内外常数据，肯定地说试桩是失败的。

三、结论1．一般的工程桩基如汽机主厂房选用PHC500*120-AB-C80，采用C型开口钢桩尖，而桩端进入持力层深度1.5d肯定已满足设计要求，此时的桩长25m至于试打时的贯入度分别为10㎜/击与11㎜/击柴油锤D80太大，加之因沉桩难度大油门又大所致如此施工时确定的贯入度对单桩竖向承载力不利； 2．第二组桩长37m应改为PHC600*110-AB-C80，桩长为32米L/D=53，桩侧阻力可以充分发挥外，在一定的程度上可发挥部门桩的端承力由此，各方面的相互协调较为完美桩尖仍可用开口型C型钢桩尖为好如按原设计试桩桩尖型的话，桩端进入第⑧层土内较大时，将是十分困难的原因是如此坚硬土层桩端内外摩阻力大，桩身竖向压力易超身强度设计值，其二桩端无C型开口钢桩尖难破桩端部硬而易断桩根据张家港的沙洲和无锡两地的钢厂桩基，将桩长分别改短3.0和6.0m问题就解决了，且完全满足工程上的设计要求 退桩、烂桩及转桩管理制度退桩、烂桩及转桩管理制度         一、各销售办事处以销售提成或全员薪酬作为风险金向公司承包总烂桩率，公司每半年进行一次总烂桩率考核并予奖惩兑现总烂桩率计算以一定时间内开具的结算单作为计算依据。

办事处可自行制订分项烂桩率考核制度对业务员进行相应考核兑现，确保总烂桩率控制在合理限度内烂桩率考核附后）•二、因销售部内勤未按各办计划发桩造成的相应损失，其过失由公司追究相关人员责任，办事处不承担赔偿责任•三、因办事处内勤申请发桩计划错误造成的相应损失，其过失由办事处追究相关责任人责任，公司不承担责任•四、因工程方提供的发桩计划错误造成的相应损失，由办事处追诉相关责任，追诉不力办事处负连带责任，公司不承担责任•五、各办事处自行决定退桩、烂桩赔偿及转桩事宜，定期向公司反馈烂桩规格、数量、生产班组、日期等退桩须报请技术部同意并以公司接收到完好桩或存在原生缺陷桩的认可书为成功退桩；如接收时判定为非完好桩或次生缺陷桩则不允退桩，退桩也无效，计入办事处烂桩数•六、转桩按销售部制度执行，因特殊原因需公司承担转桩费用的，须提前以书面形式报告转桩规格、数量、费用，报请销售部批准方予认可否则费用公司不予承认，转桩过程中发现的烂桩损失按烂桩办理•七、公司技术部为各办提供技术咨询和技术支持，各办可提供相关工地的地勘报告报请技术部作沉桩可行性确认及试桩跟踪服务工地遇有不明原因的连续烂桩，各办须及时通知技术部人员现场服务。

售后补桩任务根据各办要求由技术部派员外出服务，各办事处须以书面形式将工地地点、名称、补桩规格、数量告知技术部以便合理尽早安排，补桩收取服务成本费用，成本费收取采取先记帐，考核兑现时一并结算，结算以服务回执单为依据对超出服务范围的补桩，按成本费加倍现场收取，各办事处与甲方协商以其它名义收取该费手，公司不重复计费补桩成本费附后）•八、鼓励各办将有残存价值的桩随船、车顺带回厂，公司逐一备案登记，考核兑现时酌情予以奖励 •九、公司生产部场地须保证发货质量，杜绝发出存在严重质量缺陷桩，接受各办事处监督与投诉，技术部负责协调处理•     附说明及总烂桩率考核办法：•1、、原生缺陷桩指未卸车、卸船即已发现环裂、纵裂、断裂的桩或弯曲度，负壁厚等明显可查的不符合要求的天然缺陷桩•2、次生缺陷桩指卸车、卸船后因再次短驳、吊运中产生的缺陷桩，各办自行分析产生原因并追诉相关责任，必要时，公司技术部可协助各办分析造成缺陷原因并协助裁定追诉车、船相应责任，其它责任由办事处自行追诉，追诉不力自行负责，公司不承担责任•3、总烂桩率定为0.12%，不奖不赔，超出部份办事处按30%额度赔偿•赔偿金额=（烂桩率-0.12%）×平均单价×总销售量×30%+补桩成本费•平均单价=结算单总货款/结算单总销售量•4、节约奖励计算：(按实际节约额度30%奖励)•奖励金额=（0.12%-烂桩率）×平均单价×总销售量×30%-补桩成本费•5、桩头修补成本费•硫磺胶泥+桩帽加固修补• ф600桩      600元/套•ф500桩       500元/套•ф400、300桩    400元/套•环氧树脂修补：≥ф500桩型:  300元/套    其它200元/套•6、服务回执内容：•补桩工地名称、施工日期、桩型、套数、施工完毕时间、工地业务员签字认可。

浅谈桩基工程的几个问题刘大华、黄作勤              先张法预应力高强混凝土管桩，已在高层建筑、工业厂房、大中型设备基础、港口码头，道路桥梁和国防等工业领域被广泛采用，并发挥着越来越大的不可替代的作用桩基肩负着承上启下，既与上部结构互为联系相互补充，又与下部地基基础起着牢固支承嵌固作用形成不可分割的整体，可见桩基所处位置不可小视它与桩型、桩身材质的组成、原辅材料的选择、其自身特性及如何使用等联系十分紧密关键词：桩型、桩身耐久性•1           关于桩基选型根据异形桩的技术特征，在相同材料和荷载条件下，主要的常规桩型与异形桩型必须的截面积之比假设：•1、  设计的端承桩近似轴向的临界荷载值：Pk=nπ2EJ/L2•2、  各型桩长相等同质与桩端条件均同，求临界荷载相同情况下，各桩的惯性矩J必须相等，即J圆等于J方等于J十字………………•3、  截面积的对比以圆形桩为标准，则见附表从表中可见10种桩型各惯性矩相等，经演算对比以截面积大小排列，管状桩型虽占第7但它的纵横向轴对称性能好，而且又是各向同性管桩与其他桩型长度相等而其体积最小，既经济合理又沉桩相对较易、排土量小、减轻桩间土体隆起。

•2           管桩的主要特性•（1）高强高性能混凝土的水灰比一般控制在0.28～0.25之间，其抗压强度可达95～105MPa，甚至更大一些在水灰比相同和密实成型的条件下，单方混凝土的用水量越少越能获得高强度•（2）用降低水灰比的方法提高混凝土的强度必须采用高效减水剂，以达到分散水泥颗粒增强混凝土拌和物的流动性，使各种物料均匀分布而获得高质量的制品•（3）由于混凝土中存在1～3μm毛细孔，形成其内部连通体系，在基材中任意分布，可为侵蚀性的离子提供直接通道，而凝胶孔占凝胶体积的28%，比毛细孔小得多，对浆体的渗透性影响不大，但对收缩和徐变有影响，为提高混凝土的密实性和抗压强度，增加其耐久性和抗渗性，在混凝土配料时掺入一定量的硅灰外掺料，充分利用它的高自由能和较强的火山灰活性填充其中的毛细孔和凝胶孔，使它的早期强度发展变慢，从而使孔的总体积和平均孔阻隔成更小趋于致密（3），经实测离心混凝土密度高达2.55～2.70T/m3（4）•（4）C80管桩28d的ASTMC1202 6H总导电量远小于1000C，基本上属不透水型，甚至达到目前无法测定的地步；对于预制和预应力混凝土的碳化测定比例系数小于1.0；C80混凝土的系数为1.0，而普通钢筋混凝土的比例系数值为4.0～5.0。

如果现取的系数为1.0时，管桩桩身钢筋保护层厚度为25㎜，碳化深度达到钢筋表面时，需要625年日本的岸谷孝一的经验水灰比小于0.38时，混凝土的碳化速度接近于零，飞坂的试验也证明水灰比系数在0.38以下时不会发生碳化•（5）桩基与桩端联结钢件处于土壤、酸碱盐类渗透的填方料、岩石、地下水、海水和河水环境，甚至在受到酸碱雾侵蚀性物质影响而存在变得更坏的可能性等等一般钻孔灌注桩或预制混凝土桩表面涂焦油或沥青，但在沉桩贯入过程中，除软土外，涂层容易被较硬土层磨擦掉，根本起不到防护的作用诺曼罗夫（Romanoff）代表美国标准局做过钢板桩及其在承载作用下土壤腐蚀率周密研究检测了在渗透性的砂土到不透水的粘性土壤中7～40年之久的钢板桩，PH值在2.3～8.6之间，不论是原状或挠动土壤，其腐蚀等级和数量是0.008㎜/年；英国对同样类型土体的研究得出腐蚀等级和数量是0.004㎜/年最后宣布可不考虑侵蚀影响，但考虑在海底或河底的脏水中繁殖的细菌腐蚀（5）•三、持力层与桩长的关系•（1）桩基设计首先根据建筑物的上部荷载大小，确定单桩竖向承载力与布桩的可能方式以寻求合理而又沉桩可行的桩端持力层，实现最佳长细比（L/D）设计。

如桩的长细比过小，桩短而粗，易引起桩间土体的隆起而带来一连串的复杂问题而且桩端承载力过大，则持力层的要求相应较高，相应收锤标准也随之不同所以一般选择桩的长细比为50～70之间，当然由于地基变化而存在较为特殊情况例外• （2）常见的漫滩地上部为较厚的饱和软粘土层，一般竖向与水平的渗透系数很小，基本处于不透水状态，下层可能有粉土夹粉细砂或含少量铁锰结合或钙石英砂及少量贝壳类的胶结物硬夹层甚至还有软可塑至硬塑间隔分布层，从而造成较深桩端持力层，桩的长细比有可在70～100之间，但超出100的是极少见据此考虑两个问题：一是桩较长应尽量减少沉桩时的排土量，以防桩间土的孔隙水压力在短时间内很难消散，不采取其他辅助措施，易引起上部桩身的倾斜，甚至有折断的危险，在国内外已有很多教训；二是桩身穿透地面下较深硬夹层而达到设计要求的持力层时，必须选用较长的开口钢桩尖（C型桩类），沉桩过程中吸纳部分土体减少排土，由于穿透硬夹层所需的贯入能量大，在条件许可的情况下，宁可加大桩壁厚度满足其穿透力需要，而不宜采用选用更大桩径的设计方案• （3）桩基竖向承载力的实际传递过程是由上而下先后逐渐进行，而不是整个桩身同步受力。

当桩身到达一定的长细比后侧阻逐渐衰减而趋于常数，所剩无几则由桩端阻力得以平衡因此，设计人员要求长桩桩端全截面进入持力层内过深已毫无意义，只会造成顾此失彼的桩身受损正如JGJ94-94规范规定嵌岩段侧阻和端阻修正系数表5.2.11的嵌岩深径比为0.50时，侧阻修正系数为0.025而端阻修正系数为0.50；1.0时侧修为0.055而端修0.40；2.0时侧修为0.07，与之相对应的0.30很快衰减,足以说明这些问题.•（4）当PHC桩设计要求桩端进入强风化岩或坚硬粘性土层内0.50m或更深时，桩尖采用开口筒式钢桩尖，其沉桩总锤击数一般不宜超过2500击，过多的锤击数一是桩身易产生疲劳破坏；二是过大的锤击压应力在力传递范围内易超限而使桩顶受伤高层建筑上部传递给基础的竖向力，水平剪力和弯矩，最终必将由桩基和地基基础取得平衡而往往在基底承台下至2.0m距离内剪力等于零处的弯矩最大，是桩的最不利位置，如果上部软弱地基较厚而总锤击数相应减少，甚至减少得很多时，则可考虑最后50m桩长的总锤击数不小于700～800击；如果还不行的话，也可考虑最后1.0m的桩长的总锤数不得小于300击，其对应的贯入度为2.0～3.0㎜/击（6）。

•  （5）当遇到上部覆盖土层较薄而单桩竖向承载力较大的中短桩时，也就是说桩的长细比较小，甚至在20～40（7）之间时，而其桩端持力层又为风化坡角大于40°以上的基岩面时，则该种桩型有可能以端承力为主而侧阻为辅的较为典型的摩擦端承桩由于岩面的坡角与平底的钢桩尖局部接触滑移，易将桩端下部折断在中石化扬子石化一期工程的试桩中发现，由于试桩桩端头部分内腔孔埋设诸多电缆和外借的钻孔电视采样设备原设想用于实测沉桩过程中的分层土的侧阻大小及土层交界处的变化和桩端阻力，以便掌握端阻在总承载力中所占分额为此最后做拔桩试验，把整根桩拔出地面发现，在桩端与封闭型桩尖联接处上下100公分（二倍桩径）混凝土已疏松，桩身钢筋成正倒形的对接状蘑菇形，而且钢筋清晰可见说明桩端进入基岩内的过多锤击，其桩端压应力是桩顶的两倍加之在很难贯入的条件下内应力的积聚而导致最后破坏的结果经研究必须采用特殊加工的三点异形钢桩尖，以使第一尖角与坡岩面接触，随着桩身的进入而桩尖的第二尖角亦进入岩面，即成两点一线较前一点时稳妥，不久将由三点成为一个面很平稳地完成整个沉桩过程•（6）最后谈一点拔桩试验的情况，供同行们参考场地岩面露出与埋深高差竟达30余米，岩面倾角在40°以上，大型高转速压缩机基础和其他重要的动力基础直接布置在该区域。

设备正常运转对地基的垂直、水平、扭转和压弯刚度要求较高设计用φ500×90㎜预应力钢筋混凝土管桩，桩长12m送桩2.0m，桩端进入岩内1.5～2.0d为防沉桩覆盖层内的桩尖与倾斜岩面接触时的滑移折断的可能，在封闭型钢桩尖的外壳用翼片组焊异足式钢桩尖为取出检验埋设在桩端孔内的测试仪器和异式桩尖使用效果，决定做全桩拔出地面试验抗拔力是抗压承载力的60%～80%；当桩入土深度3.0～4.0m时，桩身外表面的土膜厚度为2.0～5.0㎜；深度4.0～10.0m时，其土膜厚5.0～18㎜；再深达10.0～14.0m时，土膜竟薄达20.0～45㎜土膜与桩外表面紧箍成一体而很难分离，即使用φ14的钢筋头锤入土膜用劲捅开拔出而急速恢复原状检验土膜由于重塑而挤压致密似厚硬橡皮，桩径理应考虑土膜厚度正如国外文献资料已提出桩侧阻与其外围挠动土之间的位移产生的剪应力，并非桩身与土间的摩阻力•参考文献•1．林天健、熊厚金等编著、桩基础设计指南、中国建筑工业出版社1999年5月，第1版，1999年5月第1次印刷；•2．冯乃谦编著、高性能混凝土结构、机械工业出版、2004年1月第1版、第1次印刷；•3．蒋亚清主编、混凝土外加剂应用基础、化学工业出版社与材料科学出版中心、2004年6月第1版第1次印刷；•4．陈惠玲主编、高效预应力结构设计施工实例、中国建筑工业出版社、1998年6月第1版、2000年1月第2次印刷；•5．[英]M·J汤姆林森著、朱世杰译、桩的设计和施工、人民交通出版社、1984年1月第1版、同年第1次印刷；•6．刘正峰主编、地基与基础工程新技术实用手册（第三卷）、海潮出版社、2000年10月第1版、同年第1次印刷；•7．[美]H·F温特科恩、方晓阳主编、钱鸿缙、叶书麟等译校、基础工程手册、中国建筑工业出版社、1983年4月第1版，同年第1次印刷；•8．蒋国澄主编、米祥友等副主编、基础工程400例技术与经济观点（上册）、扬子乙烯工程地基处理与试验、中国科学技术出版社、1995年4月第1版、同年第1次印刷 谢谢各位！谢谢各位！。