内力组合[共24页].doc

内力组合1、 框架梁内力组合1.梁控制截面内力标准值下表是一层至六层梁在恒荷载、活荷载和风荷载标准值作用下，梁支座中心处及支座边缘处（控制截面）的弯矩值和剪力值，其中支座中心处的弯矩和剪力值以在内力计算中算出，支座边缘处的弯矩值和剪力值按下述方法计算：（1） 在均布荷载作用下时 ， （2） 在三角形荷载作用下时 ， （3） 在风荷载作用下时 ， 式中： ——梁支座宽度（柱截面高度）的一半；在恒荷载作用下，第六层B支座边缘处的内力为 在活荷载作用下，第六层B支座边缘处的内力为 在风荷载作用下，第六层B支座边缘处的内力为 2.梁控制截面的内力组合值1）框架梁端控制截面的内力组合值 内力组合时，竖向荷载作用下的梁支座截面负弯矩乘以调幅系数0.8，而跨中截面弯矩由平衡条件确定当风荷载作用下支座截面为正弯矩且与永久荷载组合时，永久荷载的效应是有利的，组合时可简单地分别乘以1.0和1.2的分项系数考虑。

下面以第六层框架梁为例，说明在组合项中各控制截面内力组合值的计算过程当左吹风（ ）作用时，由上表可得各控制截面的弯矩和剪力组合值： 当右吹风（ ）作用时，由上表可得各控制截面的弯矩和剪力组合值： 2）框架梁支座中心处的内力组合值 3） 梁跨中截面最大弯矩值 梁跨间截面最大弯矩值可近似根据梁端截面弯矩组合值及作用在梁上的荷载设计值由平衡条件确定下面分别按左吹风和右吹风作用两种情况分别求各梁跨间最大正弯矩BC跨（以第一层为例）： 左吹风时BC跨最大弯矩值的计算简图当左吹风（ ）作用且按组合时，梁上的荷载设计值为 查框架梁支座中心处内力组合值表，组合项对应的内力为 BC跨梁的计算跨度，荷载分布第一段长度假定梁跨间最大弯矩至B端的距离为且位于荷载分布的第一段内，如上图所示，则是最大弯矩处的剪力应满足 由此得，其数值与初始假定不符。

再设梁跨间最大弯矩至B端的距离为且位于荷载分布的第二段内，则最大正弯矩处的剪力应满足 即 则梁跨中最大弯矩为 当左吹风（ ）作用且按组合时，梁上的荷载设计值为 查框架梁支座中心处内力组合值表，组合项对应的内力为 采取同样的假设，通过类似的步骤可得 则梁跨中最大弯矩为 左吹风时BC跨最大弯矩值的计算简图当右吹风（ ）作用且按组合时，梁上的荷载设计值为 查框架梁支座中心处内力组合值表，组合项对应的内力为 BC跨梁的计算跨度，荷载分布第一段长度假定梁跨间最大弯矩至B端的距离为且位于荷载分布的第一段内，如上图所示，则是最大弯矩处的剪力应满足 由此得，其数值与初始假定不符再设梁跨间最大弯矩至B端的距离为且位于荷载分布的第二段内，则最大正弯矩处的剪力应满足 即 则梁跨中最大弯矩为 当右吹风（ ）作用且按组合时，梁上的荷载设计值为 查框架梁支座中心处内力组合值表，组合项对应的内力为 采取同样的假设，通过类似的步骤可得 则梁跨中最大弯矩为 CD跨（以第一层为例）： 左吹风时CD跨最大弯矩值的计算简图当左吹风（ ）作用且按组合时，梁上的荷载设计值为 查框架梁支座中心处内力组合值表，组合项对应的内力为 BC跨梁的计算跨度，荷载分布第一段长度。

由于,故不出现在CD跨间，梁跨间的最大弯矩为 （取上表中梁支座边缘处的正弯矩） 当右吹风（ ）作用且按组合时，梁上的荷载设计值为 查框架梁支座中心处内力组合值表，组合项对应的内力为 BC跨梁的计算跨度，荷载分布第一段长度由于,故不出现在CD跨间，梁跨间的最大弯矩为 （取上表中梁支座边缘处的正弯矩） 可见，在的组合项中，CD跨梁跨间无最大正弯矩，此时取对应的支座正弯矩作为跨中截面设计配筋计算的依据同理，在的组合项中，CD跨梁跨间无最大正弯矩，取框架梁控制截面内力组合表中相应的支座正弯矩作为跨间最大正弯矩 为了便于截面设计时挑选内力，上表（框架梁控制截面内力组合值表）中梁支座和跨中截面的弯矩均以下部受拉时为正，上部受拉时为负，因此，上表中、、支座的弯矩符号与前面弯矩符号规定（顺时针方向为正）恰好相反2.柱控制截面的内力组合值 柱控制截面为其上、下端截面，其内力组合值见下表其中的柱端弯矩和柱端剪力均以绕柱端截面顺时针方向旋转为正；柱轴力以受压为正。

如下图所示，第一层柱在恒荷载、活荷载、左风及右风作用下的弯矩图以及相应的轴力和剪力的实际方向，内力组合时应根据此图确定内力值的正负号下面以第一层B柱上端截面在“”组合项时的内力组合为例说明组合方法在左风载（ ）作用下，有在右风荷载（ ）作用下，有 。