熔化焊的热过程.ppt

UJS-—XGF绪论本课程的研究内容本课程的研究内容: 熔焊过程中的热作用熔焊过程中的热作用￿￿￿￿￿￿￿￿液态金属与周围气体的反液态金属与周围气体的反应应,液态金属与熔渣的相互作用液态金属与熔渣的相互作用￿￿￿￿￿￿￿￿液态金属凝固特点液态金属凝固特点￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿焊缝金属的组织与性能焊缝金属的组织与性能,焊接热影响区的组织与性焊接热影响区的组织与性能能￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿焊接缺陷分析焊接缺陷分析.焊接过程的物理本质焊接过程的物理本质1、什么是焊接、什么是焊接? 被焊工件的材质被焊工件的材质(同种或异种同种或异种),通过通过加热或加压或两者加热或加压或两者并用并用,并且用或不用填充材料并且用或不用填充材料,使工件达到使工件达到原子间结合原子间结合,形形成成永久性接头永久性接头.UJS-—XGF微观上:原子间结合￿￿￿￿￿宏观上:永久性接头原子间结合,对于金属来说就是形成金属键.金属原子之间的距离达到0.3~0.5nm时,相互之间的作用力达到最大. UJS-—XGF要让金属原子之间的距离达到要让金属原子之间的距离达到0.3~0.5nm,采用加压或加压的采用加压或加压的方式方式: 加压加压: 破坏氧化膜破坏氧化膜,使接触紧密使接触紧密. 加热加热: 使结合处达到塑性或熔使结合处达到塑性或熔化状态化状态,此时此时,接触面的氧化膜接触面的氧化膜迅速破坏迅速破坏,降低变形阻力降低变形阻力,增加增加原子的振动能原子的振动能,促进扩散促进扩散,再结再结晶晶. 实现金属焊接所需要的压实现金属焊接所需要的压力与温度之间有一定的关系力与温度之间有一定的关系.UJS-—XGF第一节￿￿熔化焊热源及温度场￿￿￿￿￿￿一、焊接热源￿￿￿￿￿￿￿焊接的能源从基本性质来看，主要是热能和机械能￿对焊接热源的要求:能量密度高度集中，实现快速焊接过程，保证得到高质量(强韧而致密)焊缝和最小的焊接热影响区(HAZ)。

￿￿1 、焊接热源的种类￿及特征￿⑴电弧热：利用气体介质在正负电极之间产生的强烈而持久的放电过程所产生的热能来作为焊接热源.焊接中应用最广泛的热源￿￿UJS-—XGF⑵等离子弧：利用等离子焊炬，将阴极和阳极之间的自由电弧压缩成高温、高电离度及高能量密度的电弧利用等离子弧作为焊接热源的熔焊方法称为等离子弧焊⑶电子束：利用真空中被电场加速的电子轰击被焊工件表面所产生的热能作为焊接热源如电子束焊,电子束焊的深宽比可达40以上.⑷激光束：通过受激辐射而使放射增强的光(激光)，经聚焦产生能量高度集中的激光束作为焊接热源，如激光焊⑸化学热：利用可燃性气体的燃烧和铝、镁热剂的反应热作为焊接热源，如气焊、热剂焊以上是熔化焊的主要热源形式此外，还有其它热源可用于压力焊和钎焊等⑹电阻热：利用电流通过导体时产生的电阻热作为焊接热源(如电阻焊)⑺高频热源：利用高频电流或高频感应产生的二次电流作为热源，对具有磁性的金属材料进行局部集中加热，其实质是电阻加热的另一种形式这种加热方式的能量高度集中，故可实现很高的焊接速度，如管材的高频焊⑻摩擦热：利用机械磨擦所产生的热量进行焊接，如摩擦焊 UJS-—XGF热￿￿源最小加热面积/m2最大功率密度/(kW/cm2)温度/K乙炔火焰10-62×1033473金属极电弧10-71046000钨极氩弧(TIG)10-71.5×1048000埋弧焊10-72×1056400电渣焊10-61042300熔化极氩弧焊10-8104~105--等离子弧10-91.5×10518000~24000电子束10-11107~109--激光束10-12107~109--各种焊接热源的主要特性 UJS-—XGF2.焊接热效率（1）电弧焊热效率 如果电弧是无感的 q=UI 若能量不全部用于加热焊件，则加热焊件获得的有效功率为 q=ηUI η：有效功率系数在一定条件下η是常数，主要取决于焊接方法、焊接规范、焊接材料和保护方式。

UJS-—XGF（2）电渣焊热效率）电渣焊热效率 电渣焊时，由于熔池处于厚大件的中间，热能主要损失于电渣焊时，由于熔池处于厚大件的中间，热能主要损失于强制焊缝的冷却滑块，热效率可达强制焊缝的冷却滑块，热效率可达80%以上电渣焊易使热以上电渣焊易使热影响区过宽，晶粒粗大，焊接接头的性能下降影响区过宽，晶粒粗大，焊接接头的性能下降 （（3）电子束和激光焊接的热效率）电子束和激光焊接的热效率 他们的特点是能量高度集中，在进行焊接时能量损失较他们的特点是能量高度集中，在进行焊接时能量损失较少，热效率可达少，热效率可达90%以上以上3. 焊件加热区的热能分布焊件加热区的热能分布 加热区加热区——热源的能量传递给焊件时所通过的焊件热源的能量传递给焊件时所通过的焊件表面上的区域表面上的区域UJS-—XGF（1）活性斑点区 带电质点直接轰击直径为dA的斑点区域，电能→热能（2）加热斑点区 在直径为dH的区域内，金属受热是通过辐射、对流进行的加热斑点区的热能分布是不均匀的 加热斑点区的热能分布不均匀：中心高，边缘低 电流不变，电压升高， T减小； 电压不变，电流升高，△T增大△UJS-—XGFUJS-—XGFUJS-—XGF二、焊接温度场1.焊接时热作用的特点焊接时热作用的特点（（1）局部性或不均匀性）局部性或不均匀性（（2）焊接热源的相对运动）焊接热源的相对运动（（3）瞬时性）瞬时性2. 焊接传热基本形式焊接传热基本形式（根据传热学基本理论）（根据传热学基本理论）（（1）、热传导）、热传导 再连续介质内部或相互接触的物体之间不发生再连续介质内部或相互接触的物体之间不发生位移，而仅依靠分子、原子等微观颗粒的热运动而产生的热量位移，而仅依靠分子、原子等微观颗粒的热运动而产生的热量传输。

传输2）、热对流）、热对流 由流体各质点之间的相对位移而引起的热量由流体各质点之间的相对位移而引起的热量传输形式温差、密度传输形式温差、密度 自然对流，机械力、电磁力自然对流，机械力、电磁力 强迫强迫对流3）、热辐射）、热辐射 由于物体内部原子振动而发出的一种电磁波由于物体内部原子振动而发出的一种电磁波的能量传递的能量传递UJS-—XGF焊接过程中，热源焊接过程中，热源￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿焊件焊件￿￿￿￿￿￿对流、辐射为主对流、辐射为主￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿母材、焊条本身母材、焊条本身￿￿￿￿￿￿￿￿热传导为主热传导为主热传导过程的偏微分方程热传导过程的偏微分方程（根据傅立叶公式和能量守恒定律建立）（根据傅立叶公式和能量守恒定律建立）三维传热三维传热￿￿￿￿二维传热二维传热￿ ￿一维传热一维传热具体求解时需给出热导体的初始条件与边界条件具体求解时需给出热导体的初始条件与边界条件初始条件：物体开始导热时的瞬时温度分布初始条件：物体开始导热时的瞬时温度分布边界条件：热导体表面与周围介质间的热交换情况。

边界条件：热导体表面与周围介质间的热交换情况常见的三种边界条件：常见的三种边界条件：第一类：给定物体表面温度随时间的变化关系第一类：给定物体表面温度随时间的变化关系第二类：给出通过物体表面的比热流随时间变化的关系第二类：给出通过物体表面的比热流随时间变化的关系第三类：给出物体周围介质温度以及物体表面与周围介质的第三类：给出物体周围介质温度以及物体表面与周围介质的换热系数换热系数aUJS-—XGFUJS-—XGF3.焊接温度场的概念焊接温度场焊接温度场——某瞬时焊件上各点的温度分布某瞬时焊件上各点的温度分布 T= f(x,y,z,t) 等温线（面）等温线（面）——焊件上瞬时温度相同的点连成的线（面）焊件上瞬时温度相同的点连成的线（面） 每条线或面之存在温度差，其大小可以用温度梯度每条线或面之存在温度差，其大小可以用温度梯度来表示：来表示：Grad TUJS-—XGF稳定温度场稳定温度场非稳定温度场非稳定温度场准稳定温度场准稳定温度场UJS-—XGFUJS-—XGF数学分析法（（1)数学解析的简化条件：数学解析的简化条件：1）焊接过程中材料的热物理常数不变，初始温度均匀）焊接过程中材料的热物理常数不变，初始温度均匀2）三维或二维传热时，各方向传热互不影响）三维或二维传热时，各方向传热互不影响3）焊件尺寸和焊接热源可概括为三种类型：）焊件尺寸和焊接热源可概括为三种类型：a)半无限大物体半无限大物体 三维传热三维传热 点热源点热源b)无限薄物体无限薄物体 二维传热二维传热 线热源线热源c)无限长细杆无限长细杆 一维传热一维传热 面热源面热源4）边界条件：厚板焊件的热能全部向物体内部传导；薄）边界条件：厚板焊件的热能全部向物体内部传导；薄板或细杆表面与介质间的热传导忽略不计板或细杆表面与介质间的热传导忽略不计5）焊接热源在单位时间内输出的能量保持不变）焊接热源在单位时间内输出的能量保持不变6）热源运动过程中所产生的热作用效果，可视为相继作）热源运动过程中所产生的热作用效果，可视为相继作用于不同点的无数集中热源作用的总和，而多个瞬时用于不同点的无数集中热源作用的总和，而多个瞬时热源之间互不影响热源之间互不影响UJS-—XGF厚板温度场表达式1.正常速度运动时的特解：正常速度运动时的特解：2.热源稿速度运动时的近似解：热源稿速度运动时的近似解： 薄板温度场表达式1.正常速度运动时的特解：正常速度运动时的特解：2.热源稿速度运动时的近似解：热源稿速度运动时的近似解：UJS-—XGF5.影响温度场的因素（1）热源的性质（2）焊接工艺参数 q v q一定 v增大增大 等温线的范围变小，热源集中程度增大等温线的范围变小，热源集中程度增大 v一定一定 q增大增大 温度场的范围增大温度场的范围增大 grad T ↓ q/v一定 v 较大时 grad T ↓（3) 金属的热物理性质 热物理性质主要是指 热扩散率α = λ/cρ 焊接线能量 E 相同 a ↑ grad T ↑板厚 其他因素不变，随板厚的减小，焊件表面的高温区域↑UJS-—XGFUJS-—XGFUJS-—XGFUJS-—XGF第二节 焊接热循环 焊焊接接时时在在焊焊接接热热源源的的作作用用下下，，焊焊缝缝周周围围的的母母材材发发生生组组织织和和性性能能变变化化的的区区域称为焊接热影响区（域称为焊接热影响区（HAZ），或称为），或称为“近缝区近缝区”一、焊接热循环一、焊接热循环一、焊接热循环一、焊接热循环 在焊接热源的作用下，焊在焊接热源的作用下，焊在焊接热源的作用下，焊在焊接热源的作用下，焊件上某点的温度随时间的变件上某点的温度随时间的变件上某点的温度随时间的变件上某点的温度随时间的变化过程称为焊接热循环。

化过程称为焊接热循环化过程称为焊接热循环化过程称为焊接热循环 右图为低合金钢堆焊时焊右图为低合金钢堆焊时焊右图为低合金钢堆焊时焊右图为低合金钢堆焊时焊件上不同点的温度件上不同点的温度件上不同点的温度件上不同点的温度图图图图9-10 9-10 低合金低合金低合金低合金钢堆焊焊缝附近各点的焊接热循环钢堆焊焊缝附近各点的焊接热循环钢堆焊焊缝附近各点的焊接热循环钢堆焊焊缝附近各点的焊接热循环UJS-—XGF（一）研究焊接热循环的意义：（一）研究焊接热循环的意义：①①找出最佳的焊接热循环；找出最佳的焊接热循环；②②用工艺手段改善焊接热循环；用工艺手段改善焊接热循环；③③预测焊接应力分布及改善热影响区组织预测焊接应力分布及改善热影响区组织二）焊接热循环的主要参数（二）焊接热循环的主要参数￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿焊接热循环反映了焊接过程中热源对被焊金属的作用焊接热循环反映了焊接过程中热源对被焊金属的作用焊接热循环曲线可分为加热和冷却两个阶段，采用四个主要参焊接热循环曲线可分为加热和冷却两个阶段，采用四个主要参数来描述其特征数来描述其特征⑴加热速度ωＨ：影响加热速度的因素有影响加热速度的因素有1、焊接方法、焊接方法￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿2、工艺条件、工艺条件￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿3、被焊材料、被焊材料￿￿￿￿￿￿4、母材板厚、母材板厚￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿加热速度加热速度ωＨＨ￿￿￿￿￿￿￿￿相变温度升高，奥氏体化不均匀、碳化相变温度升高，奥氏体化不均匀、碳化物溶解不充分。

物溶解不充分UJS-—XGF图图9-11 焊接热循环的特征焊接热循环的特征 ⑵最高加热温度Tmax：也称为峰值温度距焊也称为峰值温度距焊缝远近不同的各点，加热的最高温度不同焊接缝远近不同的各点，加热的最高温度不同焊接中的高温使焊缝附近的金属发生晶粒长大和重结中的高温使焊缝附近的金属发生晶粒长大和重结晶，从而降低材料的塑性晶，从而降低材料的塑性 UJS-—XGF⑶在相变温度以上的停留时间tH： 在相变温度以上停留时间越长，越有利于奥氏体晶粒长大，这会引起接头脆化现象，从而降低接头的质量⑷冷却速度ωC(或冷却时间t8/5)： 冷却速度是指在焊件上某点热循环的冷却过程中某一瞬时的速度它是决定热影响区组织和性能的参数之一 对低合金钢来说，从熔合线附近冷却到540℃左右的瞬时冷却速度是重要的参数用某个区间段的冷却时间表示t8/5，t8/3，t100 以上四个参数中， ωＨ、 Tmax 、 tH 、 ωC中， tH为非独立参数， Tmax 、 ωC较为重要焊接热循环反应了母材在热作用下的相变特点 焊接热循环曲线的获得：采用热电偶测量温度；用传热学及有限元等树枝方法模拟焊接温度场，并计算特征参数获得。

UJS-—XGF表9.4 单层电弧焊和电渣焊低合金钢时近缝区热循环参数 板厚板厚mmmm焊接焊接方法方法 焊接线能量焊接线能量（（J.cmJ.cm-1-1 ））900900℃℃时的加时的加热速度热速度( (℃℃.s .s-1-1 ））900900℃℃以上停留时间以上停留时间/s /s 冷却速度冷却速度( (℃℃. s . s -1-1) ) 备备 注注 加热时间加热时间冷却时间冷却时间 900900℃℃ 540540℃℃ 1 12 23 35 51010151525255050100100100100220220钨极氩弧焊钨极氩弧焊 钨极氩弧焊钨极氩弧焊 埋弧自动焊埋弧自动焊 埋弧自动焊埋弧自动焊 埋弧自动焊埋弧自动焊 埋弧自动焊埋弧自动焊 埋弧自动焊埋弧自动焊 电渣焊电渣焊 电渣焊电渣焊 电渣焊电渣焊 电渣焊电渣焊 8408401680168037803780714071401932019320420004200010500010500050400050400067200067200011760001176000966000966000170017001200120070070040040020020010010060604 47 73 3。

5 53 30 00 04 40 06 62 20 02 25 54 40 09 90 025250 01621620 036360 01251250 01441441 12 21 15 55 55 57 71313222275753353351681683123123953952402401201205454404022229 95 51 10 02 23 30 083830 08 86060303012129 95 52 21 10 03 30 07 70 028280 02525对接不开坡对接不开坡对接不开坡对接不开坡对接不开坡口有焊垫对接不开坡口有焊垫 对接不开坡口有焊垫对接不开坡口有焊垫 V V坡口对接有焊剂垫坡口对接有焊剂垫 V V坡口对接有焊剂垫坡口对接有焊剂垫 V V坡口对接有焊剂垫坡口对接有焊剂垫 双丝双丝三丝三丝板丝板丝双丝双丝UJS-—XGF 根据焊接传热理论，配合一些实验数据，利用数学模根据焊接传热理论，配合一些实验数据，利用数学模型可以计算出焊接热循环的几个主要参数型可以计算出焊接热循环的几个主要参数￿ ￿⑴最高温度Tm的计算：￿ 焊件温度经焊件温度经t t时间时间时间时间达到最高温度达到最高温度Tmax时时￿ ￿，，dT/dt=0，令，令 ，并令由，并令由T0升温到达升温到达Tm所需时间为所需时间为tm，则可得，则可得￿ ￿：：“厚板厚板”￿ ￿将上式代入将上式代入得到厚板的计算公式得到厚板的计算公式UJS-—XGF同理同理 “薄板薄板”￿ ￿将上式代入将上式代入得到得到“薄板薄板”计算公式计算公式⑵瞬时冷却速度ωC的计算： 由于焊缝与熔合区的瞬时冷却速度相差不大，因此可以由于焊缝与熔合区的瞬时冷却速度相差不大，因此可以计算焊缝的冷却速度。

计算焊缝的冷却速度 “厚板厚板” “薄板薄板” UJS-—XGF⑶⑶相变温度以上停留时间相变温度以上停留时间tH的计算：的计算： 对于焊缝边界高温停留时间对于焊缝边界高温停留时间tH的计算表达式为：的计算表达式为： “厚板厚板” “薄板薄板” ⑷⑷冷却时间冷却时间tA的计算：的计算： 冷却时间的长短直接影响到焊缝金属及过热区的力学性能对于结构冷却时间的长短直接影响到焊缝金属及过热区的力学性能对于结构钢说，主要控制从钢说，主要控制从A3到到Tmin(奥氏体的最低温度奥氏体的最低温度)或到或到Ms的冷却时间的冷却时间tA为了方便使用，统一规定方便使用，统一规定A3≈≈800℃℃，，Tmin≈≈500℃℃，这样可用，这样可用t8/5代替代替tA，即，即 “厚板厚板” “薄板薄板” UJS-—XGF⑸临界板厚hc的计算： 要套用公式，首先需判断是厚板还是薄板，为此引入要套用公式，首先需判断是厚板还是薄板，为此引入“临界板厚临界板厚”的概念 当线能量当线能量E E一定时，板厚增加到一定厚度后对一定时，板厚增加到一定厚度后对ωωC C和和t t8/58/5的影响不大。

因此可的影响不大因此可将对将对ωωC C和和t t8/58/5不发生影响的板厚称为临界板厚，以不发生影响的板厚称为临界板厚，以h hC C表示厚板厚板” “薄板薄板” 这两式是等效的当这两式是等效的当h≥hh≥hC C，可以认为属于三维导热的，可以认为属于三维导热的“厚板厚板”；若；若h≤hh≤hC C，，则可以认为属于二维导热的则可以认为属于二维导热的“薄板薄板”；；（三（三 ）焊接热循环的影响因素）焊接热循环的影响因素 对对焊焊接接热热循循环环影影响响较较大大的的因因素素有有被被焊焊材材料料的的材材质质、、接接头头的的形状尺寸和焊接工艺条件形状尺寸和焊接工艺条件 ⑴⑴材材质质的的影影响响：：母母材材不不同同，，材材料料的的热热物物理理性性能能参参数数不不同同，，c cρ和和λ的的变变化化将将影影响响到到焊焊接接热热循循环环的的各各个个特特性性参参数数，，从从而而得得到到不不同同的的热热循循环环曲曲线线但但在在金金属属材材料料一一定定的的情情况况下下，，焊焊件件形形状状、、尺尺寸寸、、线能量和预热温度等对焊接热循环曲线也有很大的影响线能量和预热温度等对焊接热循环曲线也有很大的影响。

UJS-—XGF ⑵接头形状尺寸的影响： 见图9-12同一坡口形式，板厚增加时，冷却速度也随之增大￿￿⑶焊道长度的影响：在在焊焊接接条条件件和和接接头头形形式式一一定定的的条条件件下下，，焊焊道道长长度度越越短短，，如如小小于于40mm40mm时时，，冷冷却却速速度度会会急急剧剧增增大大，，如如图图9-9-1313所示因此，定位焊的焊道不能过短因此，定位焊的焊道不能过短图图9-12接头形式对接头形式对t8/5的影响的影响 图图9-13 焊道长度对焊道长度对ωωC和影响和影响 UJS-—XGF ⑷预热温度T0的影响：提高提高T0可增加可增加tH和和t8/5，但，但T0对在对在Tm附近的停留时间影响不明显，附近的停留时间影响不明显，T0的增加会使热影响区宽度增加，的增加会使热影响区宽度增加，如图如图9-149-14所示而且提高所示而且提高T0会减缓冷却速度，如图会减缓冷却速度，如图9-15所示￿ ￿图图9-14 Tm分布与分布与E及及T0的关系的关系图图9-15 焊缝边界附近焊接热循焊缝边界附近焊接热循环特性与环特性与E及及T0的关系的关系 UJS-—XGF ⑸线能量的影响： E的提高会使的提高会使Tm、、tH和和t8/5增大，而增大，而ωωC降低。

图降低图9-9-1616显示不同焊接方法，线显示不同焊接方法，线能量能量E的影响程度从该图的影响程度从该图可知，能量可知，能量E相同时，相同时，手弧焊的冷却速度最快，手弧焊的冷却速度最快，埋弧焊的冷速最慢，而氩埋弧焊的冷速最慢，而氩弧焊和弧焊和CO2 + O2焊的冷却焊的冷却速度基本相同，且均比埋速度基本相同，且均比埋弧焊时冷却速度快一些弧焊时冷却速度快一些这是由于焊接方法不同，这是由于焊接方法不同，散热方式也不一样，最终散热方式也不一样，最终造成冷却速度的差异另造成冷却速度的差异另外，由图外，由图9-14可知，若可知，若T0相同，线能量相同，线能量E的增加将使的增加将使图中曲线变得平缓，从而图中曲线变得平缓，从而使热影响区加宽使热影响区加宽￿ ￿图图9-16 焊缝边界焊缝边界t8/5与线能量与线能量E的关系的关系 UJS-—XGF第三节第三节￿￿￿￿焊接接头的形成焊接接头的形成一、焊接熔池的形成一、焊接熔池的形成1、焊接材料的熔化、焊接材料的熔化￿￿￿￿￿￿￿￿焊接过程中，焊接材料（焊条、焊丝）在焊接热源焊接过程中，焊接材料（焊条、焊丝）在焊接热源的作用下将被熔化，焊丝或焊条端部熔化形成的滴的作用下将被熔化，焊丝或焊条端部熔化形成的滴状液态金属状液态金属——熔滴熔滴熔滴长大到一定尺寸，在各种力的作用下脱离焊条或焊熔滴长大到一定尺寸，在各种力的作用下脱离焊条或焊丝，以滴状形式向熔池过渡。

丝，以滴状形式向熔池过渡1)(1)焊条的加热焊条的加热￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿电弧热－－熔化焊条电弧热－－熔化焊条￿ ￿热能热能￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿电阻热－－加热焊芯和药皮，不宜太大电阻热－－加热焊芯和药皮，不宜太大￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿化学热－－药皮与金属反应，药皮自身反化学热－－药皮与金属反应，药皮自身反应（常忽略不计）应（常忽略不计）UJS-—XGF电阻热过大的危害：药皮开裂或脱落，丧失冶金作用，飞溅增加，焊缝成形变坏，引起气孔等缺陷焊芯温度＜￿600～650℃ 电弧加热熔化焊条的功率：qe=ηeUI ηe≈ 0.2~0.272、焊条金属的平均熔化速度：(gm) 单位时间内熔化焊芯的质量或长度￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿gm ＝G/t 试验表明，在正常焊接条件下，焊条金属的平均熔化速度与焊接电流成正比平均熔敷速度(gH)：￿￿￿￿￿￿￿￿单位时间内真正进入焊接熔池地那部分金属质量称为平均熔敷速度；UJS-—XGF损失系数ψ：在焊接过程中由于飞溅、氧化和蒸发而损失的金属质量与熔化的焊芯原有质量之比；以上三个参数之间有如下关系￿￿￿￿￿￿gH=(1-ψ)gM3、焊条金属的熔滴及其过渡形式￿￿￿￿￿￿熔滴－－焊条端部熔化形成的滴状液态金属￿￿熔滴长大导一定尺寸，便在各种力的作用下脱离焊条，过渡到熔池中区，然后周而复始。

1）熔滴的过渡形式）熔滴的过渡形式1）短路过渡－－短弧焊时，焊条端部的熔滴长大到一定尺寸就与熔池发生接触，形成短路，电弧熄灭，熔滴过渡到熔池中去，电弧重新点燃2）颗粒状过渡－－电弧的长度足够长，熔滴长大到较大尺寸，滴入熔池而不发生短路，下一周期接着进行UJS-—XGF3）附壁过渡－－熔滴沿着焊条端部的药皮套筒壁向熔池过渡￿￿￿￿￿￿￿￿熔滴的过渡形式、尺寸和过渡频率与药皮的成分与厚度、焊芯的直径、焊接电流和极性有关￿￿￿￿￿￿￿￿碱性焊条：主要是短路过渡和大颗粒过渡￿￿￿￿￿￿￿￿酸性焊条：主要是附壁过渡和小颗粒过渡2）熔滴的比表面积与相互作用时间）熔滴的比表面积与相互作用时间￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿R越小，S越大￿￿￿￿￿￿￿￿焊接电流￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿￿R S 药皮中加入活性物质￿￿￿￿￿￿￿￿￿R S S 有利于冶金反应￿￿￿￿￿￿￿￿￿S ＝103～104cm2/KgUJS-—XGF 理论上，熔滴存在的时间τ 不等于熔滴与周围介质作用时间，熔滴与周围介质的平均作用时间τcp为τcp=(m0/mtr+1/2)τ m0 : 熔滴脱落后残留在焊条上的质量 mtr ：过渡的熔滴质量 根据焊接方法、规范、电流极性和焊接材料不同，平均相互作用时间在0.1～0.2S内变化，是很短暂的。

3）熔滴的温度 熔滴的温度，理论上无法精确计算，实际测量得到手工电弧焊接低碳钢熔滴的平均温度为2100～2700K 熔滴的平均温度T： I T ； d(焊丝直径) T ：UJS-—XGF（二）熔池的形成（二）熔池的形成 焊接时，在热源的作用下，焊条熔化的同时被焊金属也发生局部熔化母材上，由熔化的焊条金属与局部熔化的母材所组成的具有一定几何形状的液态金属－－熔池1、熔池的形状与尺寸、熔池的形状与尺寸焊接熔池状示意图 熔池的形成需经过一个过渡期，此后就进入准稳定期，这时熔池的形状、尺寸和质量不再发生变化 由右图可见，熔池为不标准的半椭球熔池为不标准的半椭球，其外形轮廓处为温度等于母材熔点的等温面UJS-—XGF 熔池的宽度与深度沿熔池的宽度与深度沿X轴方向连续变化随着焊接轴方向连续变化随着焊接电流的增加，熔池的电流的增加，熔池的Hmax增大，熔池的增大，熔池的Bmax相对变小；相对变小；随着电弧电压的升高，随着电弧电压的升高，Hmax减小，减小，Bmax增加熔池的增加熔池的长度长度L可表示为：可表示为： L=P2q= P2UI (9-26) 式式中中，，P2为为比比例例常常数数；；q为为电电弧弧功功率率；；U为为电电弧弧电电压压；；I为为焊焊接接电电流流。

实实验验表表明明，，P2和和熔熔池池的的表表面面积积都都取取决决于于焊焊接接方方法法和和焊焊接接工工艺艺参数2、熔池的质量、熔池的质量手手工工电电弧弧焊焊时时熔熔池池的的质质量量通通常常在在0.6~16g的的范范围围之之内内，，一一般般为为5g以以下下，，实实验验表表明明：：手手工工电电弧弧焊焊时时，，熔熔池池的的质质量量与与q2/v成成正正比比而而在在埋埋弧弧自自动动焊焊时时，，由由于于焊焊接接电电流流值值较较大大，，熔熔池池的的质质量量也也较较大大，，但但熔熔池的质量一般小于池的质量一般小于100g UJS-—XGF(9-27) 式中，式中，L为熔池长度为熔池长度(cm)；；v为焊接速度为焊接速度(cm/s) 由熔池质量确定的熔池平均存在时间由熔池质量确定的熔池平均存在时间tcp为为 ：：(9-28) 式式中中，，GP为为熔熔池池质质量量(g)；；ρ为为熔熔池池液液态态金金属属的的密密度度(g/cm3)；；v为为焊焊接接速速度度(cm/s)；；FW为为焊焊缝缝的的横横断断面面积积(cm2)焊焊接接方方法法和和焊焊接接工工艺艺不不同同，，熔熔池池的的最最大大存存在在时时间间和和平平均均时间也不同。

时间也不同3、熔池存在的时间、熔池存在的时间 由由于于熔熔池池的的体体积积和和质质量量较较小小，，其其存存在在的的时时间间一一般般只只有有几几秒秒到到几几十十秒秒，，因因此此，，熔熔池池中中的的冶冶金金反反应应时时间间很很短短，，但但比比熔熔滴滴阶阶段段存存在在的的时时间间要要长长熔熔池池在在液液态态时时存存在在的的最最大时间大时间tmax为为UJS-—XGF4、熔池的温度分布、熔池的温度分布 实验表明，熔池各点的温度是不均匀的，如图实验表明，熔池各点的温度是不均匀的，如图9-18所示在熔池的前部，由于输入的热量大于散失的热量，所以随着焊接熔池的前部，由于输入的热量大于散失的热量，所以随着焊接热源的向前移动，母材不断热源的向前移动，母材不断被被熔化在电弧下的熔池中部，温熔化在电弧下的熔池中部，温度最高在熔池的后部，由于输入的热量小于散失的热量，温度最高在熔池的后部，由于输入的热量小于散失的热量，温度逐渐降低，于是发生金属的凝固过程度逐渐降低，于是发生金属的凝固过程1熔池中部熔池中部2熔池前部熔池前部3熔池后部熔池后部 图图9-18 熔池的温度分布熔池的温度分布UJS-—XGF5、熔池中液相的运动状态、熔池中液相的运动状态 在在焊焊接接过过程程中中，，熔熔池池中中的的液液相相发发生生强强烈烈的的搅搅拌拌作作用用将将熔熔化化的的母母材材与与填填充充金金属属充充分分混混合合和和均均匀匀化化。

其其产产生液相运动的原因有以下几点：生液相运动的原因有以下几点：①① 熔熔池池中中温温度度分分布布不不均均匀匀引引起起液液态态金金属属密密度度差差，，使使液相从低温区向高温区流动，产生对流运动液相从低温区向高温区流动，产生对流运动②② 熔熔池池温温度度分分布布不不均均匀匀引引起起表表面面张张力力分分布布不不均均匀匀，，产生的表面张力差将使液相发生对流运动产生的表面张力差将使液相发生对流运动③③ 焊焊接接热热源源作作用用在在熔熔池池上上的的各各种种机机械械力力使使熔熔池池中中的的液相产生搅拌作用液相产生搅拌作用 研究表明，焊接工艺参数、电极直径、焊炬的倾研究表明，焊接工艺参数、电极直径、焊炬的倾斜角度等对熔池中液相的运动状态都有很大的影响斜角度等对熔池中液相的运动状态都有很大的影响UJS-—XGF 熔池中液态金属的运动形式：熔池上部，液体从熔池中液态金属的运动形式：熔池上部，液体从头部向尾部运动，熔池底部，运动方向相反头部向尾部运动，熔池底部，运动方向相反熔池中液态金属运动的作用：熔池中液态金属运动的作用： 1 1）搅拌作用）搅拌作用有利于有利于熔池金属充分地混合，使成熔池金属充分地混合，使成分均匀化；分均匀化； 2 2））有利于有利于气体和气体和杂质杂质的排除，提高焊缝质量。

的排除，提高焊缝质量 3 3）合金元素烧损）合金元素烧损 在液态金属与母材的交界处，仍出现成分的不在液态金属与母材的交界处，仍出现成分的不均匀现象均匀现象 UJS-—XGF二、焊接接头的形成二、焊接接头的形成UJS-—XGF焊接接头的形成经历加热、熔化和冶金反应、焊接接头的形成经历加热、熔化和冶金反应、冷却、相变冷却、相变→→焊缝焊缝相互作用的三个过程：相互作用的三个过程：（（1）热作用过程）热作用过程￿￿￿￿￿￿焊接热过程贯穿焊接过程的始终焊接热过程贯穿焊接过程的始终（（2）焊接化学冶金过程）焊接化学冶金过程￿￿￿￿￿￿液态金属、熔渣、气相之间进行液态金属、熔渣、气相之间进行着一系列的反应，直接影响到焊缝的化学成分、组织和性能着一系列的反应，直接影响到焊缝的化学成分、组织和性能控制冶金反应过程是控制焊缝质量的重要手段控制冶金反应过程是控制焊缝质量的重要手段3）熔池的凝固和相变过程）熔池的凝固和相变过程￿￿￿￿焊接过程的冷却速度大，易焊接过程的冷却速度大，易在冷却过程中产生缺陷（气孔、偏析、裂纹等）在冷却过程中产生缺陷（气孔、偏析、裂纹等）焊接接头的形式与熔合比焊接接头的形式与熔合比 熔合比熔合比——母材在焊缝中所占的比例母材在焊缝中所占的比例。