板模板(扣件式)报高厅计算书.doc

板模板（扣件式）报高厅计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称 报告厅标高8.60m 新浇混凝土楼板板厚(mm) 120新浇混凝土楼板边长L(m) 3.75 新浇混凝土楼板边宽B(m) 3.75二、荷载设计当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m 2) 2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m 2) 1.5施工人员及设备荷载标准值Q 1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1面板自重标准值 0.1面板及小梁自重标准值 0.3楼板模板自重标准值 0.5模板及其支架自重标准值G 1k(kN/m2)模板及其支架自重标准值 0.75新浇筑混凝土自重标准值G 2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G 3k(kN/m3) 1.1基本风压ω0(kN/m2)0.4风压高度变化系数μz0.9风荷载标准值ω k(kN/m2)风荷载体型系数μ s 0.80.29三、模板体系设计模板支架高度(m) 8.7立柱纵向间距l a(mm) 1000立柱横向间距l b(mm) 1000水平拉杆步距h(mm) 1800立柱布置在混凝土板域中的位置 中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 375立柱距混凝土板长边的距离(mm) 375主梁布置方向 平行楼板长边小梁间距(mm) 300小梁两端各悬挑长度(mm) 150，150主梁两端各悬挑长度(mm) 150，150结构表面的要求 结构表面隐蔽模板及支架计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15 面板弹性模量E(N/mm 2) 10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算" 的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。

计算简图如下：W＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G 1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G 1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G 1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q 1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q 1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.3 2/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·mσ＝M max/W＝0.237×10 6/37500＝6.332N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2满足要求！2、挠度验算q＝(G 1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝ 5ql4/(384EI)＝5×3.112×300 4/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.78小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 64小梁截面惯性矩I(cm 4) 256因[B/l b]取整 ＝[3750/1000] 取整 ＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G 1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G 1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q 1静 ＝0.9×1.2(G 1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝ 1.073kN/mq1活 ＝0.9×1.4×Q 1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.1q 1静 L2+0.117q1活 L2＝0.1×1.073×1 2+0.117×0.945×12＝0.218kN·mq2＝0.9×1.2×G 1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q 1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.08q 2L2+0.213pL，0.1q 2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.097×1 2+0.213×3.15×1，0.1×0.097×1 2+0.175×3.15×1]＝0.679kN·mM3＝max[q 1L12/2，q 2L12/2+pL1]=max[2.018×0.052/2，0.097×0.05 2/2+3.15×0.05]＝0.158kN·mMmax＝max[M 1，M 2，M 3]＝max[0.218 ，0.679，0.158]＝0.679kN·mσ＝M max/W＝0.679×10 6/64000＝10.605N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算V1＝0.6q 1静 L+0.617q1活 L＝0.6×1.073×1+0.617×0.945×1＝1.227kNV2＝0.6q 2L+0.675p＝0.6×0.097×1+0.675×3.15 ＝ 2.185kNV3＝max[q 1L1，q 2L1+p]＝max[2.018×0.05 ，0.097×0.05+3.15]＝3.155kNVmax＝max[V 1，V 2，V 3]＝max[1.227，2.185，3.155]＝3.155kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.155×1000/(2×80×60)＝0.986N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m跨中ν max＝0.677qL 4/(100EI)=0.677×0.994×10004/(100×9350×2560000)＝0.281mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm满足要求！六、主梁验算主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125主梁截面惯性矩I(cm 4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm 3) 5.08因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m 2q1＝0.9max[1.2(G 1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G 1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝ 1.705kN/mq1静 ＝0.9×1.2(G 1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝ 1.138kN/mq1活 ＝0.9×1.4×Q 1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G 1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态按三跨连续梁，R max＝(1.1q 1静 +1.2q1活 )L＝1.1×1.138×1+1.2×0.567×1 ＝1.932kN按悬臂梁，R 1＝q 1l=1.705×0.05＝0.085kNR＝max[R max，R 1]/2＝0.966kN;正常使用极限状态按三跨连续梁，R max＝1.1q 2L＝1.1×1.054×1＝1.159kN按悬臂梁，R 1＝q 2l=1.054×0.05＝0.053kNR＝max[R max，R 1]/2＝0.579kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.336kN·mσ＝M max/W＝0.336×10 6/5080＝66.205N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2满足要求！ 3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.947kNτmax＝2V max/A=2×1.947×1000/489＝7.962N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.446mm跨中ν max=0.446mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段ν max＝0.364mm≤[ν]=250/250=1mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距h d(mm) 1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 200 顶部立杆计算长度系数μ1 1.386的长度a(mm)非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755 钢管类型 Ф48×3.5立柱截面面积A(mm 2) 489 立柱截面回转半径i(mm) 15.8立柱截面抵抗矩W(cm 3) 5.081、长细比验算顶部立杆段：l 01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l 02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.8=199.937≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l 01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l 01/i＝3120.579/15.8 ＝197.505，查表得，φ 1＝0.186Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.29×1×1.82/10＝0.118kN·mNw＝1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.9×1.4×0.118/1＝5.623kNf＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝5622.542/(0.186×489)+0.118×10 6/5080＝84.962N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2满足要求！非顶部立杆段：l 02=kμ2h =1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2＝l 02/i＝3743.415/15.8 ＝236.925，查表得，φ 2＝0.131Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.29×1×1.82/10＝0.118kN·mNw＝1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1。