广场高层建筑抗震设防审查.docx

南宁****广场高层建筑抗震设防审查申 报 报 告建设单位： 设计单位： 目 录一、 建筑基本情况二、 抗震设防标准、抗震设防分类及结构抗震等级三、 建设场地地质条件四、 建筑结构概况五、 建筑结构布置六、 结构计算分析主要结果七、 抗震加强措施附录一：SATWE计算结果1. 结构设计信息WMASS.out2. 结构位移WDISP.out3. 结构周期、振型、地震力WZQ.out4. 结构超配筋输出文件WGCPJ.out5. 地下一层框架柱、剪力墙轴压比平面简图6. 结构前五阶振型曲线7. 结构的侧移曲线附录二：TAT计算结果1. 结构设计信息 TAT-M.out2. 结构位移 TAT-4.out3. 结构周期、振型、地震力八、 建筑基本情况建设单位：工程名称：南宁****广场建设地点：南宁市建筑规模：本项目由4栋26层住宅楼、4层商业裙房及三层地下室组成地下一层为下沉式休闲广场、超市、车库，地下二、三层为停车库及设备用房，局部人防、战时作为二等人员隐蔽所地下室覆盖整个基底范围工程地质勘察单位：设计单位：申报时间：2003年10月九、 抗震设防标准、抗震设防分类及结构抗震等级1. 根据《中国地震烈度区划图（1990）》及工程地质勘察报告，本工程按六度抗震设防。

建筑场地土类别为Ⅱ类2. 根据《建筑抗震设防分类标准》GB50223-95，本工程塔楼部分属丙类建筑，商业裙房部分属乙类建筑3. 根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2001及《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002，本工程裙房宜按7度采取抗震措施，裙房框架抗震等级为三级塔楼属高位转换框支——剪力墙结构，框架抗震等级为一级，加强区剪力墙抗震等级为一级，其余部位剪力墙抗震等级为三级十、 建设场地地质条件1. 根据岩土工程勘察报告，本工程场地内各土层从上到下依次为：1) 人工填土：厚1.80～4.00m，结构松散，欠压实；2) 淤泥质粘土：厚0.30～1.40m，属高压缩性土；3) 坚硬～硬塑性粘土，层厚2.40～5.70m，为中压缩性土；4) 硬塑～可塑状粉质粘土，厚度1.00～7.70m，属中压缩性土；5) 稍密～中密实状粉土，厚0.80～7.10m，属中偏高压缩性土；6) 松散～稍密实状粉砂，厚0～4.90m，属中偏高压缩性土；7) 中～密实状砾砂，厚0～2.00m，饱和密实；8) 密实圆砾，厚2.70～14.30m；9) 强风化粉砾质泥岩，层面埋深22.30～27.50m；10) 中风化粉砂质泥岩，层顶埋深23.00～28.00m。

2. 地下水：第一层为上层滞水，水位埋深0.60～6.80m，第二层为孔隙承压水，水位埋深6.30～7.90m，水量丰富，洪水季节该层地下水位抬升约2～5m，地下室需作抗浮设计圆砾层渗透系数为K=7×10cm-1/S3. 场地土液化性：本场地土层不具液化性十一、 基础设计概况因该场地圆砾层透水性特强，经各方多次协商讨论后决定采用地下连续墙逆作法施工地下连续既是基坑开挖时的挡土、挡水构件，又是平时使用时的地下室外墙相应的，墙、柱下均采用大直径人工挖孔灌注桩，以中风化粉砂质泥岩为持力层，桩端极限端阻力标准值3500KPa，裙房桩兼作抗拔用十二、 建筑结构布置1. 结构布置体系本工程地下室三层，尺寸197m×102.5m塔楼有4栋，均为框支剪力墙结构，框支梁设在六层楼面地面以上均为31层， 高99.95m整个地下室不设缝，出地面以后，各塔楼与塔楼之间，塔楼与裙房之间以抗震缝分开，形成独立的六部分框支层采用型钢混凝土框架—剪力墙结构体系来抵抗侧向风力、地震作用并承担上部竖向荷载筒体厚度800mm，内埋六个800×800的方钢管核芯筒的平面尺寸为8400×11550钢管混凝土框架柱主要为φ1500和φ1300。

为了提高框支层竖向构件的强度和刚度，墙、柱均使用C60高强度混凝土2. 伸缩缝、沉降缝及防震缝本工程在地下室部分只设置了施工后浇带，没有设置永久性变形缝，在裙房部分设置了防震缝，具体位置见裙房平面图3. 结构布置类型表栋数1234裙房层数地下室33塔楼314嵌固端地下一层高度地下室埋深14.9m14.9m塔楼99.65m18m突出屋面高度3m塔楼标准层平面尺寸(长×宽)(m)38.1×25.238.1×25.237.8×25.239.9×24.6结构高宽比3.953.953.954.05建筑平面局部突出部分尺寸(长×宽)(m)10.9×10.810.9×10.810.0×9.212.3×10.4楼盖整体性评述核芯筒区弹性楼板连接上、下两侧刚性楼板平面规则性评述较规则较规则竖向规则性评述有结构转换层较规则结构类型框支剪力墙，框支层为型钢混凝土框架——剪力墙设防烈度67安全等级二级二级建筑类别丙类乙类抗震等级框支层框架一级，加强层剪力墙一级，其余剪力墙三级三级防震缝无有十三、 结构计算分析主要结果1. 结构计算分析采用的计算分析程序由于本工程属于《高规》规定的复杂高层建筑，故采用两个不同力学模型的三维空间分析软件SATWE和TAT进行整体内力位移计算。

并对框支梁及转换层以上两层的剪力墙采用FEQ有限元进行补充分析计算2. 结构计算分析主要的输入参数（1～4#楼同） 计算参数取值结构总层数35层（包括三层地下室，出屋面一层）结构对称性无对称轴地震力计算信息双向计算竖向荷载计算信息模拟施工加载是否考虑耦联是地震力振型组合数18设防烈度6度地震力放大系数1.1(SATWE) 1(TAT)场地土类别Ⅱ类周期折减系数0.9活荷载折减系数按规范折减恒活载分开信息恒活分开近远震标志近震自重调整系数1.00.2Q调整超/止层号1/8框支梁所在层号8结构抗震等级框支层框架一级，10层以下剪力墙一级，以上三级修正后的基本风压（KPa）0.4地面粗糙程度B结构类型复杂高层建筑风载体型系数1.4是否考虑偶然偏心是是否考虑双向地震力是楼板模型核芯筒内为弹性楼板，上、下两侧为刚性楼板嵌固端地下一层3. 结构计算分析主要的计算结果各栋塔楼的振型图见附件位移曲线图a. 周期与振型1#楼SATWE结果TAT结果阶数周期(S)振 型阶数周期(S)振 型12.3977Y向平动，轻微X向平动耦合12.2987Y向平动，轻微X向平动耦合21.9916扭转21.8509X向平动，轻微Y向平动耦合31.9054X向平动，轻微Y向平动耦合31.6245扭转40.8453Y向平动，轻微X向平动耦合40.7751Y向平动，轻微X向平动耦合50.8002扭转50.5803X向平动，轻微Y向平动耦合60.6312X向平动，轻微Y向平动耦合60.4603扭转70.406970.388780.405280.342590.360490.2600100.2279100.2202110.2201110.2123120.2143120.1989130.1781130.1518140.1602140.1475150.1486150.1404160.1352160.1244170.1273170.1226180.1149180.10742#楼SATWE结果TAT结果阶数周期(S)振 型阶数周期(S)振 型12.3248Y向平动为主，轻微X向耦合12.1972Y向平动为主，轻微X向耦合21.8413扭转21.6678X向平动为主，轻微Y向耦合31.7837X向平动为主，轻微Y向耦合31.4266扭转40.8587Y向平动为主，轻微X向耦合40.7659Y向平动为主，轻微X向耦合50.7922扭转为主50.5477X向平动为主，轻微Y向耦合60.6124X向平动为主，轻微Y向耦合60.4249扭转70.396870.373880.372680.320390.335990.2837100.2268100.2083110.2159110.2042120.1997120.1876130.1831130.1559140.1630140.1508150.1373150.1306160.1292160.1246170.1277170.1217180.1129180.10043#楼SATWE结果TAT结果阶数周期(S)振 型阶数周期(S)振 型12.3371Y向平动，轻微扭转耦合12.3158Y向平动21.9674X向平动，轻微扭转耦合21.9110X向平动，轻微扭转耦合31.8738扭转，轻微平动耦合31.6740扭转，轻微平动耦合40.8185Y向平动，轻微扭转耦合40.8039Y向平动，轻微扭转耦合50.7734扭转，轻微平动耦合50.6492平动扭转耦合60.6620X向平动，轻微扭转耦合60.6024平动扭转耦合70.397970.398080.385280.383690.364690.3501100.2316100.2270110.2206110.2176120.2110120.2122130.1829130.1764140.1580140.1568150.1540150.1466160.1310160.1308170.1227170.1273180.121118。