2011年汽油加氢脱硫装置标定报告..doc

16 万吨/ 年汽油脱硫加氢装置2011 年度标定报告执 笔 人： 殷磊 赵煦 装置审核： 部门审核： 厂部审核：玉门炼油化工总厂重整加氢车间2011年 12月 10日目录一、装置概况 11.1 装置概况 11.1.1 装置简介 11.1.2 装置特点 1二、装置工艺标定 12.1 前言 12.2 原始化验数据汇编 22.2.1 油品分析项目 22.2.2 气体分析项目 22.2.3 加热炉监测分析 22.3 原始操作数据汇编 32.4 催化剂基础数据 32.5 工艺核算汇总 42.5.1 装置物料平衡 42.5.2 反应系统物料平衡 52.5.3 稳定塔物料平衡 52.5.4 加热炉热效率计算 52.5.5 装置能耗计算 62.5.6 热平衡计算 62.5.7 机泵效率 7三、标定结果分析 73.1 原料油分析 73.2 脱硫效果分析 83.3 加热炉效率分析 83.4 机泵效率分析 83.5 装置能耗和液收分析 9四、结论 9一、装置概况1.1 装置概况1.1.1 装置简介玉门油田分公司炼油化工总厂 DSO-FCC 汽油加氢脱硫装置应用中国石油天然气股份有 限公司石油化工研究院开发的“ DSO-FCC 汽油加氢异构脱硫成套技术” ，于 2007 年在原 15 万吨/年柴油加氢精制装置的基础上进行了 DSO-FCC 汽油加氢异构脱硫技术的改造，新增分 馏塔、稳定塔和预加氢反应器，利旧加氢反应器、循环氢压缩机等设备，并增加注氨水系统， 处理 FCC 汽油，以降低汽油中的硫含量、脱除少量烯烃，生产清洁汽油。

根据玉门炼化总厂催化汽油的情况，本装置预分馏部分设计规模为 32 万吨 /年，反应部分的进料为 16万吨 /年，年开工时间 8400小时1.1.2 装置特点1、汽油加氢异构脱硫装置预分馏部分布置在 80 万吨/年重油催化裂化装置内预分馏部 分将催化汽油馏分切割为轻、重两部分预分馏塔底由蒸汽再沸器提供塔底热源2、重汽油馏分进行加氢脱硫，在脱除重馏分汽油中有机硫同时，注重其选择性加氢，尽 可能减少烯烃加氢饱和3、轻汽油馏分直接送至碱液抽提脱硫醇部分4、加氢后的重汽油馏分与碱液抽提后的轻汽油馏分再混合至固定床脱硫醇部分，生产 RDSD 汽油5、加氢脱硫反应大部分利旧原 15 万吨/年柴油加氢装置反应部分， 新增加预处理反应器， 进行二烯烃转化为单烯烃反应6、新建汽油稳定部分稳定塔底设重沸炉提供热源二、装置工艺标定2.1 前言本次标定时间为2011年11月9日9:15〜11月11日10: 30原料为FCC催化汽油，主 要产品有轻馏分汽油、 重馏分加氢稳定汽油， 同时副产少量含硫燃料气 加工负荷： 进料 18.3 吨/小时标定的主要目的是评估装置的总体运行情况，在装置目前处理能力下，对装置催化 剂性能、处理能力、工艺参数、产品质量、能耗做一次全面标定，找出装置最佳操作参数， 提出相应技改措施，稳定和提高产品质量，降低装置能耗，为进一步提高装置的运行质量提 供准确的数据。

2.2原始化验数据汇编油品分析项目表-1标定油品分析数据表项 目催化重汽油D-301D-302C-322RON90.890.687.487.9密度（20 C） /kg/m3758.2762.3759.3760.7馏程/CHK87.589929010%9797989830%105105106-50%11511712011670%132.5131133-90%160155159154KK180.5175178180总硫/ppm233.87231.52174.3884.07硫醇硫含量/%0.00040.00030.00040.0004烯烃含量/V%45.0243.6133.5833.84气体分析项目表-2气体分析数据表分析项目新氢D302气体D-322气体加热炉瓦斯H2/%88883838C1/%10.988.7746.2429.55C2/%1.022.4810.6917.94C3/%00.752.827.92C4/%001.425.47C5/%000.831.12合计/%100100100100加热炉监测分析表-3加热炉分析数据表分析项目排烟温度/CCO含量/ppmO2含量/%CO2 /%热效率/%F301236.238.873.0286.2F302251.1319.014.4288.5注：表-3数据来源于重整加氢装置 2011年下半年加热炉监测情况统计表2.3原始操作数据汇编表-4标定时装置主要操作参数操作参数单位2011-11-9 9:152011-11-11 10:30反应进料量kg/h2106015573循环氢量Nm3/h44434448R-301入口压力MPa1.831.83R-301压降MPa0.050.05R301入口温度C226225R301出口温度C255248R301加权平均温度C241236R301冷氢盘冷氢流量Nm3/h30442790R321入口压力MPa2.062.07R321压降KPa86.4286.0R321入口温度C168165D302压力MPa1.751.75C-322塔底温度C181190C-322塔顶温度C106111C-322进料温度C159167D-322压力MPa0.450.452.4催化剂基础数据表-5装置所用催化剂理化指标分析项目单位质量指标催化剂型号GHC-11形 状三叶草主要化学组成MoO3 /m%8.0 〜10.0CoO /m%1.5〜2.5直 径mm1.5〜2.0长 度mm3〜8比表面积m2/g< 150孔 容cm3/g< 0.3抗压碎强度N/cm< 120表-6反应器内催化剂装填数据位置名称高度/mm体积/m3质里/t堆比t/m3上部GHC-211200.240.2501.04GHC-22700.140.0840.60GHC-249901.991.2000.60GHC-1114202.831.7400.61©3瓷球700.140.1751.25©6瓷球1000.200.3001.50下部©6瓷球1000.200.2501.25GHC-1143508.575.5800.65©3瓷球1000.200.2501.25©6瓷球1200.240.3751.56© 13瓷球至底部切线（570）1.0002.5工艺核算汇总装置物料平衡表-7全装置物料平衡项目名 称m %kg/ht/dwt/y进料催化重汽油100.0018318439.6315.39氢 气0.14250.600.02合 计100.1418343440.2315.41出料稳定汽油99.6518253438.0715.33含氢气体0.13230.550.02干气+损失0.36671.610.06合 计100.1418343440.2315.41反应系统物料平衡表-8反应系统物料平衡入物料名称kg/ht/d104t/y对原料W/%装置进料18318439.6315.39100.00方新氢进料250.600.020.14合 计18343440.2315.41100.14出C322进料18298439.1515.3799.89含氢气体230.550.020.13方损 失220.530.020.12合 计18343.00440.2315.41100.14稳定塔物料平衡表9稳定塔物料平衡物料名称kg/ht/天104t/ 年对原料W/%进料C322进料18298439.1515.3799.89合 计18298439.1515.3799.89出加氢重汽油18253438.0715.3399.65干 气300.720.030.16料损 失150.360.010.08合计18298439.1515.3799.89加热炉热效率计算表-10加热炉热效率计算项 目单 位F-301F-302入口压力MPa1.972.0出口压力MPa1.850.57入口温度C166182出口温度C227186介质流量kg/h18318(H2)85019019有效热负何MW1.340.93热效率%84.9584.0总热负荷MW1.581.11瓦斯用量kg/h118.282.96过剩空气系数1.681.70表-11加热炉效率反平衡计算项 目单 位F-301F-302有效热负何MW1.130.79过剩空气系数1.701.70瓦斯流量kg/h11883热效率%83.282.1装置能耗计算表-12装置能耗数据名称耗能系数消耗量单耗计算能耗kg标油/t原料循环水0.1kg 标油 /t25.9t/h1.44t/t0.14电力0.2338 kg 标油 /度493.9 度/h27.3 度/t6.31燃料气950 kg 标油 /t201.2Kg/h11.1kg/t10.54除盐水0.25 kg 标油 /t1.27t/h70kg/t0.02蒸汽0.76 kg 标油 /t0Kg/h0kg/t0新鲜水0.18kg 标油 /t0kg/h0kg/t0总计---17.01热平衡计算表-13 C-322热量平衡物。