大型立式储罐计算PPT课件.ppt

浅谈大型立式储罐的计算中航黎明锦西化工机械（集团）有限责任公司技术中心韩滔2015.3.11一、概述 储罐是工业中广泛使用的储存设备，用以储存石油、石化产品及其类似液体本课件讲述的常压储罐，为内部气相空间有直接与大气相通的开口（即常压）和存在微内压的大型储存设备，而罐壁承受储液压力的作用会产生很高的应力，为保证储罐安全、可靠地运转，对储罐的设计、施工提出严格的要求，认为常压储罐而随意放松设计要求会导致灾难性后果，因此必须严格遵循有关的设计规范要求n 本课件重点介绍在常温和接近常压的条件下储存液体的立式圆筒形储罐，储罐由平罐底、圆柱形罐壁、角钢圈和罐顶组成，在施工现场进行组装焊接罐底与罐壁采用T型接头，罐顶与罐壁采用搭接结构罐顶结构形式只限为锥顶、拱顶两种一、概述(续)二、主要载荷n承受载荷主要分为静载荷、操作载荷、动载荷三大类n1．静载荷：储罐自重、隔热层重量、附加载荷、储存液体静压力、雪载荷n2．动载荷：风载荷、地震载荷n3. 操作载荷：正压（操作条件决定的气相空间）、负压（抽排液或温度变化形成）三、 设计建造规范n目前国内常用的设计规范：n1) 设计压力：-490Pa～6000Pa ，容积大于100m3储罐应按 GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》；nSH3046-1992《石油化工立式圆筒形制焊接储罐设计规范》。

n 这两个设计标准主要是参考美国API650《钢制焊接油罐》编制的对于埋地、储存极度和高度危害的介质、人工制冷液体的储罐不适用这两个标准 对于极度和高度危害介质，一般参考美国API650设计n2) 设计压力：6000Pa～18kPa，应按美国API650；n3) 设计压力：18kPa～103.4kPa低压储罐，应按美国API620n本课件使用计算程序引用GB50341-2003 设计规范四、计算程序种类 目前我公司现有的计算程序： n1.1 SEI公司：石油化工静设备计算辅助设计桌面系统中圆筒形储罐计算程序；n1.2 天辰公司：EXCEL表格式计算程序n1.3 京鼎公司：EXCEL表格式计算程序 n1.4 中航黎明锦化机： EXCEL表格式计算程序 n因常压储罐设计天辰设计院较多，我公司使用频率较高为天辰公司计算程序该程序界面简洁，数据输入简单，结论直观，修改及打印计算书方便，深受我公司工程技术人员喜欢n本课件使用天辰计算程序讲述GB50341-2003 需要的计算内容五、如何正确使用计算程序n计算机的广泛应用有效地提高了我们的工作效率，使我们从设计工作中需要反复进行设备零部件强度，刚度计算过程解脱出来，虽然大部分计算内容由专业计算程序支持完成，但工程技术人员对形成计算书数据正确性、完整性负有法律责任。

n由于计算模块不可能囊括所有技术细节，技术标准不断更新，与设计模型的不符，常需要我们对简单计算程序进行修改n办法：深入学习标准，明确计算步骤，正确填写数据，学会分析重要数据合理性六、重要参数释义n1设计压力：n1.1定义：罐顶部气相空间的最高压力（表压），其值不应低于正常使用时可能出现的最高操作压力压力范围：-490~6000Pan1.2如何输入：设计内压：常压、满液输0Pa；微内压输具体数值；设计外压一般输安全阀负压开启压力490Pa或给定负压值，没有输0Pan2.设计温度：n2.1定义：在正常使用状态时罐壁及主要受力元件可能达到的最高或最低金属温度温度范围：<250℃n2.2如何输入：操作温度为常温或低于50℃时，设计温度取50℃n操作温度为大于等于50℃，小于90℃时，设计温度取90℃n操作温度为大于等于90℃时，设计温度取最高操作温度加上20 ℃n2.3设计温度大于等于90℃，小于250℃时，按附录B附加要求修正程序内容：n1）罐顶构件许用应力，还应乘表B2.2(P77)确定的设计温度下材料的屈服强度与210MPa的比值（不得大于1）六、重要参数释义（续）2）罐顶计算厚度还应乘设计温度与常温下钢材的弹性模量之比3）抗风计算中，罐壁的许用临界压力应乘设计温度与常温下钢材的弹性模量之比4）微内压储罐设计压力公式中系数1.1还应乘设计温度下材料的屈服强度与210MPa的比值（不得大于1）5）有保温的锚栓的许用应力应为常温下许用应力乘以表2.2（P22）设计温度下屈服强度降低系数3.许用应力如何选取：碳钢和低合金钢可直接按GB50341查取，高合金钢许用应力确定按SH3046-1992查取，不能用GB150中数值。

4.焊接系数:一般取0.9,当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时取0.85， 储存极度和高度危害的介质时，天辰取1.05.直径范围：公称直径5m

n2.对于大容量或多台不同容量的储罐，设计排版时应考虑钢板规格尽可能少，天辰统一规定碳钢按1.8m板幅排版，不锈钢按1.5m板幅排版n3.罐壁计算模块包括壁厚、是否设置中间抗风圈及数量、位置两部分计算n1)当 P ≤2000时，td=4.9Dρ(H-0.3)/([σ]dφ)+ C1s+C2s [储存介质条件下 ] n tt=4.9D(H-0.3)/([σ]tφ) )+ C1s+C2s [储水条件下]n 当 P> 2000时，td= 4.9Dρ(H-0.3)/([σ]dφ)+ 0.5PD/([σ]tφ)+C1s+C2sn [储存介质条件下 ]八、罐壁计算模块(续)n罐壁名义厚度不得小于计算厚度加壁厚附加量的较大值，且不得小于表6.3.3规定值(P27)由于罐壁高度通常大于钢板宽度，所以罐壁总是用多圈钢板组焊而成;壁厚从下向上逐层递减,相邻壁厚差最好不超过2mm;底圈壁板是产生周向拉应力及纵向弯曲应力最大部分，所以有意将底圈壁板加厚n2) 判别设置中间抗风圈数量、位置步骤：nA.核算区间的罐壁筒体许用临界压力PcrnB.计算存在内压的固定顶油罐罐壁筒体的设计外压PonC.判断中间抗风圈数量、位置(P33-6.5.4)n注意：天辰计算程序只给出一个中间抗风圈位置，当需设两个以上数量时，设置位置按标准具体给出。

八、罐壁计算模块(续)九、罐底计算模块罐底计算罐底计算不包括腐蚀裕量底板边缘板最小公称厚度 (P20页)　mm　6.00 不包括腐蚀裕量底板中幅板最小公称厚度 (P20页)　mm　6.00 是否需要环形边缘板　　　　 不需要设环形边缘板罐底不包括腐蚀裕量底板环形边缘板的最小公称厚度mmtb　12.00 充装系数　 　 　 　　0.900 设计最高液位mHw5.67 环形边缘板与中幅板焊缝与罐壁板内表面距离 mm/九、罐底计算模块(续)n说明：n1）设置环形边缘板依据：DN≥12.5mn2）罐壁内表面至边缘板与中幅板之间的连接焊缝的最小距离，取Lm=215tb/sqr(Hw*ρ），600间大值需按实际图纸上尺寸放样比较设置是否合理n3）罐底板、边缘板厚度常取最底圈壁厚十、罐顶计算模块罐顶计算罐顶计算设计温度 　 　 　　0Ctt　100罐顶材料 （碳钢cs：1，不锈钢ss：2,碳锰钢3）　 　　 　　 　1罐顶形式 （锥顶：1，拱顶：2）　 　　 　 　2罐顶设计外压 　 　 　　 PaPPo　1800罐顶材料设计温度下的弹性模量　 　 　　 Pa　EtEt191000罐顶材料常温下的弹性模量与设计温度下的弹性模量之比　 　　 　　 　0.994791666罐顶材料的负偏差　 　 　　mm0.3顶起始角 (锥顶取15o ,拱顶按下面计算) 　°θ　24.77 拱顶半径 锥顶时,不输入（常用0.8D~1.2D）　Rs12600 罐顶计算厚度（包括附加量） 锥顶:0.21D/sinθ+C1r+C2r 拱顶:0.42Rs+C1r+C2rmmths6.59 罐顶最小厚度t 　 　 　mmtmin　5.5罐顶名义厚度 　 　 　mmtm　6十、罐顶计算模块(续)拱顶计算拱顶计算与罐内壁距离 (包边角钢在内侧为正,外侧为负)　　mma　-30扇形顶板个数 D*π/1800　　　　　n　18.4 20中心板直径 　　　　mmLo　1500 拱顶半径 　　　　mmRs　12600 展开长度 　　　　mmL1　4748 大端展开半径 　　　　mmR1　5815 小端展开半径 　　　　mmR2　701 大端弦长 　　　　mmL2　1693 小端弦长 　　　　mmL3　258 大端弧长 　　　　mml1　1699 小端弧长 　　　　mml2　260 拱顶高度 　　　　mmh　1172 拱顶起始角 　　　　°θ　24.77 扇形顶板重量 　　　　kgGs　218.03 中心顶板重量 　　　　kgGc　83.23 无肋板时罐顶的临界压力 0.1*Et((trn-c1r-c2r)/Rs/1000)2　　　PaPcr　2658 罐顶设计外压 　　　　PaPo　1800*****需加厚拱需加厚拱顶顶或加肋或加肋*****十、罐顶计算模块(续)加强肋计算加强肋计算拱顶有效厚度 trn-cr1-cr2mmth　6.2经向肋的厚度 mmb1　5.7纬向肋的厚度 　mmb2　5.7经向肋的宽度 mmh1 　50纬向肋的宽度 mmh2　50经向肋的最大间距 mmL1s　1699纬向肋的最大间距 mmL2s　1200经向带肋组合截面型心到顶板中心面的距离 　mme1　0.57 纬向带肋组合截面型心到顶板中心面的距离 mme2　0.81 经向带肋截面的面积折算系数 mmn1　1.02 纬向带肋截面的面积折算系数 　mmn2　1.03 经向带肋截面平均抗弯刚度值 　 　D1　28075199 纬向带肋截面平均抗弯刚度值 　 　D2　37943925 壳板抗弯刚度值 　　D　3793387 带肋拱顶的折算厚度 mmtm　10.50 带肋拱顶许用临界压力 0.1*Et(tm/Rs/1000)2(th/tm)0.5PaPcr　10185 罐顶设计外压 PaPL　1800**********校核合格校核合格**********十、罐顶计算模块（续）n1. 罐顶计算：n 罐内液面以上的气相空间的压力是变化的，在此空间内会产生正压或负压，因此罐顶具有承受内压作用的强度和承受负压作用的稳定性。

n2.GB50341-2003罐顶只讲自支撑式锥顶和自支撑式拱顶两种：n(1)自支撑式锥顶：用于直径不大于10m；n(2)自支撑式拱顶：a.光面拱顶：用于直径D≤12m；n b.带筋拱顶：常用直径12m＜D＜32m；n3. 罐顶主要由中心顶板和扇形板两部分组成n规定：VN<1000m3时，中心顶板直径为1500mm， n 1000m35000m3时,中心顶板直径为2100mmn 扇形板的块数为4的倍数十一、罐顶计算模块(续)n4.经向肋的最大间距=扇形板大端弧长n 纬向肋的最大间距=径向等分间距n5.罐顶设计外压P的确定n P1—主要考虑罐顶自重N/m2(Pa)：单位面积的重力，当有保温层时应考虑保温层的重量；n P2—罐内操作负压（取1.2倍呼吸阀的负压定压压力）Pa；n P3—附加载荷（如雪载荷或活动载荷）一般不小于700Pa 为保证罐顶具有足够的稳定性，P2与P3之和不应小于1200Pa,当雪载超过600 Pa时，应加上超过的部分；n 计算外压：P= P1+ P2+ P3（简化P=P1+1200）n6. 随着储罐容量和直径的增大，光面球壳的设计厚度随之增大，从而使罐顶的钢材用量增大，投资费用增高。

对于由外压起控制作用的球壳，为了减轻罐顶的重量，节约成本，当12m

目的在于当罐内超压或安全装置失灵时，尽可能从此处破坏掀开，减少罐壁及罐底破坏而造成重大损失n包边角钢的选取：十三、微内压储罐计算模块 微内压储罐计算微内压储罐计算 罐壁与罐顶连接处的有效面积 　　　　mm2A　1428 设计内压 1000(1.1Atgθ/D2+0.08th)　　　PaP　7071 罐壁和由罐壁及罐顶所支撑构件(不包括罐顶)重量　　　　kgmt　17500 罐底板不被抬起的最大内压 1000*(0.00125mt*g/D2+0.08th)　　　PaPmax　　2440 破坏压力 1000(1.6P-0.047th)　　　PaPf　11313 **********罐壁与罐罐壁与罐顶连顶连接接处处校核合格校核合格-----passed********************需要需要进进行地脚螺栓行地脚螺栓计计算算**********十三、微内压储罐计算模块n说明：n1.计算罐底板不被抬起的最大内压Pmaxn2.计算罐壁与罐顶连接处发生屈曲破坏时压力Pfn3.结论1：Pf≥Ps;罐壁与罐顶连接处满足内压n 下破坏压力的要求。

n4.结论2：若Pmax ≥Ps 校核合格，可不进行 n 地脚螺栓计算 n 若Pmax=24,有腐蚀时取30) 　　　mmd　36地脚螺栓个数 　　　　　n　2024设计压力时地脚螺栓的许用应力 σsd /2　　 118 　 　 　设计压力加风载加地震载荷时许用应力 2σsd /3MPaFt1　157 试验压力时许用应力 2σst /3　　　MPa　　 157 　 　 　1.5倍破坏压力时许用应力 σsd 　　MPa　　 235 　螺栓根径截面积 (D根径-2*π/4)　　　　mm2A　 518 　空罐时1.5倍设计压力与设计风压下地脚螺栓应力 (1500*P1+1000P2-+Gc)/n/Am MPaFt1"　17 空罐时1.25倍试验压力下地脚螺栓应力 ( 1.25*1.25*P*πD2/4-G)/n/AmMPaFt2"　4 满液时1.5倍破坏压力下地脚螺栓应力 (1.5Pf*πD2/4-G)/n/AmMPa101**********校核合格校核合格-----Passed**********十四、地脚螺栓计算模块（续）十五、抗震计算抗震计算抗震计算储液耦连振动基本周期　　　　 sTc　0.0922747 储罐内半径　　　　 mR　5.25罐壁距底板1/3高度处有效厚度　　　　 mδ3　0.0037油罐设计最高液位　　　　 mHw　5.67 耦连振动周期系数　　　　 　Kc　0.0004320 晃动周期系数　　　　 　Ks　1.068074074液体晃动基本周期　　　　 sTw　3.46095556反应谱特征周期 P83页 　　　　 　Tg　0.35地震影响系数最大值 P83页 　　　　 　αmax　0.23地震影响系数　　　　 　α　0.02924911罐内液面晃动波高,m　　　　 mhv　0.230336741耦连振动基本周期　　　　 Tcs　0.092274739综合影响系数　　　　 　Cz　0.4地震影响系数　　　　 　α　0.220227545罐体影响系数　　　　 　Y1　1.1重力加速度　　　　 m/s2g　9.81油罐设计最高液位　　　　 mHw　5.67储罐内储液总量　　　　 kgm1　477710.0507动液系数　　　　 　Fr　0.577851852十五、抗震计算（续）产生地震作用的储液等效质量　　　　 kgm　276045.6375罐壁底部水平地震剪力　　　　 MNQ0　0.262406271罐壁底部的地震弯矩　　　　 MN·mM1　0.669529601竖向地震影响系数　　　　 　Cv　1罐壁底部竖向载荷　　　　 MNN1　0.2202345底层罐壁有效厚度　　　　 mt　0.0057罐壁横截面积　　　　 m2A1　0.18802432翘离影响系数　　　　 　CL　1.4底层罐壁的断面系数　　　　 m3Z1　0.493313625地震作用下罐壁底部最大轴向压应力　　　　 MPaσ1　3.071400926储罐材料操作温度下弹性模量　　　　 MPaE　191000罐壁许用临界应力　　　　 MPa[σcr]　15.55285714**********校核合格校核合格-----Passed**********十五、抗震计算（续）。