锦州小凌河转体计算报告(120+120m拱塔斜拉桥)竖转.doc

小凌河大桥内拱塔及外拱塔竖转工程结构计算书编制：吕兆华朱海复核：张氢宋文杰审定：卞永明同济大学上海同新机电控制技术有限公司二零零九年三月目录第一部分 整体结构计算 3..1 内塔竖转整体计算 3...1.1 计算依据 3...1.2 计算说明 3...施工说明 3...荷载工况 3...1.2.3 分析工况及荷载组合 3..1.3 结构计算 4...1.3.1 内塔初始状态 0° 5..1.3.2 内塔最终状态 75° 5..1.4 结构整体计算结论 5..1.4.1 三角架及拉索截面选择 5..1.4.2 结构内力统计 6..2 外塔竖转整体计算 9...2.1 计算依据 9...2.2 计算说明 9...施工说明 9...2.2.2 荷载工况 9...2.2.3 分析工况及荷载组合 9..2.3 结构计算 1..0.2.3.1 外塔初始状态 0° 1..02.3.2 外塔最终状态 82° 1..12.4 结构整体计算结论 1..12.4.1 索力统计 1..12.4.2 反力 1..2.第二部分 局部结构验算 1..51 塔铰结构验算 1..5.1.1 塔铰 A 计算模型 1..5.1.2 模型荷载和约束 1..61.3 计算结果 1..6.2 销轴计算 2..0.第一部分整体结构计算1内塔竖转整体计算1.1计算依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 （2006）《钢结构设计规范》GB50017-2003桥梁结构图纸1.2计算说明施工说明严格按照图纸说明施工，保证焊接质量和控制尺寸。

荷载工况（1） 被提内塔转体重量按照275t设计计算；（2） 三角架自重；（3） 后拉索拉力；（4） 风载按照锦州地区10年一遇风压：0.4kN；m?，a类地貌分析工况及荷载组合（1）正常提升状况，桥塔0° （水平放置）；表1.1初始状态荷载组合列表计算内容组合工况桥塔离开地面时的索力及结构变形塔脚以及锚点反力标准值dead+deadsuo+xwdead+deadsuo+ywdead+deadsuo-yw计算桥塔及三角架的应力情况1.35( dead+deadsuo +1.4xw1.35( dead+deadsuo +1.4yw1.35( dead+deadsuo -1.4yw(2)正常提升状况，桥塔75°(转体到位);表1.2最终状态荷载组合列表计算内容组合工况桥塔离开地面时的索力及结构变形塔脚以及锚点反力标准值dead+deadsuo+xw dead+deadsuo+yw dead+deadsuo-yw计算桥塔及三角架的应力情况1.35 (dead+deadsuo +1.4xw1.35 (dead+deadsuo +1.4yw1.35 (dead+deadsuo -1.4yw其中：dead-三角架自重以及桥塔自重deadsuo索力xw-x向风荷载yw-y向风荷载x向一与桥面垂直方向y向一与桥面平行方向z向一竖向1.3结构计算本次计算采用Sap2000有限元程序，对结构进行分析。

桥塔分段进行建模， 每段模拟实际的重量及抗弯刚度结构的计算状态为两个状态：初始状态-桥塔 0°状态；最终状态-桥塔75°状态对每种状态，分别统计索力，结构的应力情 况，桥塔铰点反力，锚点反力计算模型如下模型中桥塔预埋段采用固结方式， 转体段与预埋段之间采用铰接节点索与锚点连接采用铰接形式内塔初始状态0图1.1初始状态模型图内塔最终状态75°图1.2最终状态模型图1.4结构整体计算结论三角架及拉索截面选择表1.3三角架及拉索材料表构件名称拉杆压杆拉索上横杆下横杆斜杆截面600/16800/2038 15.24450/12500/16500/16材料Q345BQ345B钢绞线Q345BQ345BQ345B142结构内力统计表1.4杆件设计内力及应力构件名称拉杆压杆拉索上横杆下横杆斜杆截面600/16800/2038 15.24450/12500/16500/160°状态 轴力标准 值(kN)1745-18472300102830-61775°状态 轴力标准 值(kN)475-147344-31214-440°状态 应力比0.5480.4690.2320.2730.4570.55675°状态 应力比0.4260.1190.060.1630.3740.461注：索力为单侧索力［说明：以上结果内力是标准值，反力是设计值，-表示压杆］(1) 转铰反力标准值：初始状态反力Fx 773kNFy 2502kNFz 2321kN到位状态反力Fx 438kNFy 337kNFz 2129kN(2) 固结段反力以及锚点反力节点编号如下：0°状态I 6 * 5Joi ntOutputCaseF1F2F3M1M2M3TextTextNNNN-mmN-mmN-mm2d+ds+xw-20681524059432596274-231791199620059642542d+ds+yw-6265221509512594855-7006528234437344632d+ds-yw-6214322950252594882-6950173084736224714d+ds+xw-8214120399922593569-92314989610876667394d+ds+yw6263221509102594962700429436-4441258684d+ds-yw6212322949872594989694793962-47408328060d+ds+xw-38390-1108423-22444400060d+ds+yw-38236-1106273-22398900060d+ds-yw-38240-1106406-22400900061d+ds+xw38179-1106631-22403300061d+ds+yw38328-1108648-22446800061d+ds-yw38333-110878C-22448800062d+ds+xw42151-1111883-24911200062d+ds+yw42330-1114291-24968100062d+ds-yw42332-1114357-24968800063d+ds+xw-42584-1118956-25074200063d+ds+yw-42402-1116483-25016700063d+ds-yw-42404-1116549-250174000■ an * si图3.3内塔0°节点编号图3.4内塔75°节点编号0°节点反力Joi ntOutputCaseF1F2F3M1M2M3TextTextNNNN-mmN-mmN-mm2d+ds+xw-13411032893923294722898081109-244874221865618953275°节点反力2d+ds+yw1417027513621365362913011976-9681987125956540.042d+ds-yw874824640420913883097967600-11537502130926116.714d+ds+xw-157446[19268818984853111671465-22365135405993000434d+ds+yw-141752751342136544291325320397886427.8-26243633.74d+ds-yw-875024640520914213098222152116160844.1-311377655d+ds+xw6373-130587-273820005 :d+ds+yw7909-161682-349270005d+ds-yw3978-81352-154410006d+ds+xw-5513-112487-229910006d+ds+yw-7906-161681-349270006 :d+ds-yw-3977[-81352-1544100060d+ds+xw-7201-128221-3184800060d+ds+yw-10333-184395-4746600060d+ds-yw-5161-92118-2181600061 :d+ds+xw8296-148340-3744200061d+ds+yw10336-184397-4746600061d+ds-yw5162-92119-21816000(3) 内塔本身应力内塔转体部分本身最大应力比为 0.173 ;固结部分最大应力比为0.737.(4) 三角架的后拉索锚点需根据桥面的设计情况进行设计。

2外塔竖转整体计算2.1计算依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《钢结构设计规范》GB50017-20032.2计算说明施工说明以内塔以及三角架作为提升支承结构，对外塔进行提升严格按照图纸说明 施工，保证焊接质量和控制尺寸，具体步骤见图纸荷载工况（1） 被提桥塔重量约为395t;（2） 风载按照锦州地。