食用油污水厂计算书.doc

1食用油污水厂计算书设计流量计算平均流量：sLsmhmdQ37037. 03 .133m3200333平均总变化系数： （Q—平均流量，L/s）81. 137.727 . 21.1011. 0QKz最大流量：smhmdmQKQz/067. 0/3 .241/5792320081. 1333 max污水处理工艺各工段对污染物去除率汇表 单位 mg/L 指标BOD5CODcrSSTN油脂TP进水1400去除率15预处理阶段 （格栅、调节池）出水//1190///进水23005000119080140020去除率454020609250 酸化隔油池出水126530009523211210进水去除率 中和池出水//////进水1265300095211210去除率4070909250 气浮池出水75990095.2<1595.0进水759900去除率8080 好氧接触氧化池Ⅰ出水151.8180/<15<10<1.0进水151.8180去除率8080 好氧接触氧化池Ⅱ出水30.436/<15<10<1.02进水95.2去除率80 二次沉淀池出水/<10019<15<10<1.0进水30.4去除率50 生物碳过滤池出水15.2<100<70<15<10<1.0出水标准201007015101.0是否达标是是是是是是构筑物设计计算1、细格栅1.1 设计参数：设计流量，栅前流速smv7 . 01dmQ3 max5792过栅流速，栅条宽度smv9 . 02ms01. 0栅条净间距，栅前部分长度mmb10m5 . 0栅条倾角60°，单位栅渣量污水栅渣333 110/05. 0mmw 1.2 设计计算1.2.1 栅前水深：根据最优水力断面公式计算得：212 1 maxvBQ栅前槽宽m44. 07 . 0 36002457922Q21max 1 vB则栅前水深m22. 0244. 021Bh1.2.2 格栅间隙数量 n:3）个（取32n5 .319 . 022. 001. 060sin3600245792 sin2maxvhbQn式中：——最大设计流量，；maxQdm3b——栅条间隙，m；h——栅前水深，m；v——污水流经格栅的速度，一般取 0.6～1.0m/s；——格栅安装倾角， （°） ；——经验修正系数。

sin1.2.3 格栅槽总宽度 B：mbnnSB63. 03201. 03101. 0) 1(式中：B——格栅槽宽度，m；S——栅条宽度，m；b——栅条净间隙，m；n——栅条间隙数1.2.4 进水渠道渐宽部分的长度 L1：mBBL26. 020tan244. 063. 0tan211 1式中：L2——进水渠道渐宽部分的长度，m；B1——进水眀渠宽度，m；——渐宽处角度（°） ，取 201a1.2.5 出水渠道渐窄部分的长度 L2：mLL13. 0226. 021 2式中：L2——出水渠道渐窄部分的长度，m；1．2.6 过栅水头损失 h2：4mgvkkhh26. 060sin81. 929 . 0)01. 001. 0(42. 23sin22 342 2 02式中：——过栅水头损失，m；2h——计算水头损失，m0h——阻力系数，其值与栅条的断面几何形状有关，本设计中采用锐边矩形栅条，=；42. 2,34 bSg——重力加速度，取 9.8m/s2；k——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大倍数，一般采用 k=3。

1.2.7 栅后槽的总高度 H：mhhhH78. 026. 03 . 022. 021式中：H——栅后槽的总高度，m；h——栅前水深，m；h1——格栅前渠道超高，一般取 h1=0.3m；h2——格栅的水头损失，m1.2.8 格栅槽总长度 L：mHLLL19. 260tan52. 00 . 15 . 013. 026. 0tan0 . 15 . 01 21o式中：L——格栅槽总长度,m；H1——格栅眀渠的深度，mhhH52. 03 . 022. 0111.2.9 每日栅渣量 W：dmdmKWQWz/2 . 0/09. 0100081. 18640005. 03600243200100086400331平均所以采用人工格栅清渣式中：——平均流量，；maxQdm3——每日栅渣量，；Wdm35——单位体积污水栅渣量，m3/（103 m3污水） ，取 0.051W计算草图如下：20°BB1I5001000l1H1/tanαI图1 细格栅计算草图B1hh1H1Hhh2h2α栅条工作平台进 水2、调节池2.1 设计进水量：maxQdm /5792Q3 max2.2 停留时间 t:取设计停留时间 ht0 . 62.3 有效容积 V:3 maxm44816245792t QV2.4 有效水深 h:有效水深采用mh0 . 42.5 调节池的面积 F:23620 . 41448hVFm2.6 调节池的平面尺寸：6采用18m20BL2.7 调节池的总高度 H:设超高m3 . 0h1∴mhhH3 . 43 . 00 . 412.8 调节池的几何尺寸：采用m3 . 41820HBL调节池分两格每格尺寸：m3 . 4920HBL2.9 搅拌器的选择2.10 进出管道设计2.10.1 进水管道设计管道过水断面：A2031. 02 . 1360024 3200mvQA平均式中：A——管道过水断面面积，m2；——污水平均流量，；平均Qdm3——污水在管道内流速，取。

vsm/2 . 1管径：D取mAD199. 0031. 044mm200式中：D——污水管管径，mm校核管道流速：符合要求smAQv/18. 142 . 036002432002 平均7污水经过格栅后进入总管道，后通过 2 根的管道分别通向mmDN200mmDN200每格调节池2.10.2 出水管道设计每格调节池的出水通过的管道到隔油池mmDN2003、平流式隔油池（设两座）3．1 隔油池的表面积每座平流式隔油池的表面积：261245 . 12320037. 1uQAmf平均式中：A——平流式隔油池的表面积 m2；——修正系数，和水平流速 v 和油珠上浮速度的比值有关，取fu1.37；——污水平均流量，；平均Qdm3——油珠上浮速度，取 1.5m/hfu3.2 平流式隔油池的过水断面面积： 2 C.65241223200 vQAm平均式中： ——每座隔油池过水断面面积，m2cA——水平流速，vhm/12取3.3 隔油池的有效水深和池宽：取有效水深 h=2.0m,每个池宽 b=5.0m,则有效水深与池宽的比值符合 4 . 0hb,要求。

3.4 隔油池的池长：21.92m 取 22m   25 . 1 1237. 1vLhuf8长宽比，符合要求 0 . 44 . 4Lb式中： ——隔油池池长，mL3.5 隔油池产泥量 ：dkgSSQXe/.676110952119032003 0）（）（平均隔油池32 .15%)951 (100016 .761 )1 (mPTXV隔油池 隔油池式中：——隔油池产生的污泥量，；隔油池Xdkg /——隔油池进出悬浮物的浓度，；eSS 、0Lg /m——隔油池产生的污泥量，；隔油池V3m——两次清除污泥间隔，取Th24——污泥容重，取；3/1000mkg3.6 隔油池池底构造：隔油池泥斗采用方锥形污泥斗高度：5hmaah2.260tan25 . 03tan201 1泥斗容积：2V33222 1121 26 . 722 .159 . 7.50.503332.2)(3Vmmaaaah）（可以满足污泥区的要求式中：——污泥斗的高度，；1hm——污泥斗上口边长，取 3.0；am——污泥斗下口边长，取；1am.50——污泥斗倾斜角角度，取；060——污泥斗容积，。

2V3m9池底坡度降：2hmi19. 001. 0)322(a-Lh2）（式中：——污底坡度降，；2hm——池底向泥斗的坡度，取 0.01i4、中和池 （设 4 座）4.1 有效容积：V31330 . 1243200mtQVx平均式中：——中和池的有效容积，；V3m——污水平均流量, ；maxQdm3t——停留时间，取 1.0h4.2 中和池的面积：F2m330 . 4133hVF式中：——中和池的有效容积，；F2m——中和池有效水深, hm4.3 中和池的平面尺寸：mmBL312式中：——中和池的长，；Lm——中和池的宽, Bm4.4 中和池总高度 H:mhhH3 . 43 . 00 . 41式中：——中和池的总高度，；Hm——中和池超高, 取1hm3 . 04.5 中和池单池的几何尺寸：10mmmHBL3 . 4335、气浮池（设两座）采用部分回流加压溶气气浮法5.1 设计空气量：GQ设计气浮池加压溶气系统时最重基本的参数是气固比 a   ga原水中悬浮固体总量减压释放的气体总量 g SA因为本例无试验资料，无法知道该废水的确切气固比，又该废水的悬浮固体浓度较高，所以气固比 a 取 0.03。

每座气浮池的悬浮固体干重 S 为：dg152320095223200S2QSa平均式中：S——悬浮固体干重，g/d；——气浮处理的废水量，m3/d；平均Q——废水中的悬浮固体浓度，g/m3aS理论上释放空气量 A:dgSA/45696152320003. 0a式中：A——减压至 101.325kPa 时释放的空气量，g/d；气固比可写成aRS SppfC SA平均) 1(a则dmppfCAQSR31358) 1325.01130098. 0(7 .15127. 145696 ) 1(式中：——空气密度，g/L； ——在一定温度下，一个大气压时的空气溶解度，mL/L；sCp——溶气压力（绝对压力） ；f——加压溶气系统的溶气效率，为实际空气溶解度与理论溶解度之比，与溶气罐等因素有关，通常取；9 . 0~5 . 011——回流溶气水的流量，m3/dRQ空气流量：GQdmkaRcG/.438102 . 1504 . 023200 233平均式中：——空气流量，；GQd/m3——澄清液回流比，取 40%；R——释气量，取 50L/ m3；ca——水温校正系数，取。

k1 . 15.2 溶气罐设计溶气罐直径：dDm1 . 1001513584 IQ4DR d式中：——溶气罐直径，m；dDI——过流密度，采用空罐取)d/(150023mm溶气罐高 H:m6 . 20 . 10 . 12 . 02 . 022H4321hhhh式中:——溶气罐高，；Hm——罐顶、底封头高度（根据罐直径而定） ，取 0.2m；1h——布水区高度，取；2hm2 . 0——贮水区高度，取 1.0m；3h——填料层高度，取4hm0 . 15.3 平流式气浮池：5.3.1 接触室设计①每座气浮池接触室的表面积: cA122ccm71. 1360002. 024135823200 uAR平均接触室长选 3.0m，宽选 0.57m式中：——气浮池接触室的表面积，m2；cA——接触室污水上升流速，取cusmm20②释放器的选择与布置选定溶气压力为，回流溶气水量为，选用 TS-78-IV 型释放器，Pa.3M0dm /13583释放器的释放流量为h。