24米贝雷片计算(070312).doc

支架拼设方案检算说明1、该方案采用贝雷片拼设的支架进行现浇梁体的施工2、贝雷片上方铺设工字钢作为分配梁，工字钢上方直接铺设定型钢模板3、现浇梁内模支架通过底板泄水孔内安放Φ80mm的实体铁棒或填筑满砼的钢管伸出铁板层，然后在铁柱上安放纵向的工字钢，在工字钢上拼设内模支架4、为确保模板顺利拆除，在钢管桩顶设置Φ=500mm的钢砂箱5、为加快支架安装的速度，所有分配梁、钢管桩、砂箱均统一使用同一规格6、在确定是否采用单支墩还是双支墩，主要从以下几方面考虑： （1）如果采用单支墩，为保证贝雷梁的[Q]、[M]满足要求，需增加贝雷片、分配梁等材料的数量2）如果采用双支墩，虽然增加了基底处理的工程量，但减少了贝雷梁、分配型钢的数量而且从控制挠度、支架受力等方面均比设单支墩效果好设2排钢管桩立柱结构拼设检算成果书一、检算过程中用到的各种参数 钢材E=2.1105MPa=2.1108KPa单排单层贝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3[M]=788.2KN.m;[Q]=245.2KN 贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m 22号工字钢I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。

20号工字钢I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m28号工字钢I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m32号工字钢I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m二、腹板部分，设3排贝雷片 钢材E=2.1105MPa=2.1108KPa3排单层贝雷片力学参数I=250497.23=751491.6cm4，W=10735.5 cm3[M]=2364.6KN.m;[Q]=735.6KN 检算过程所应考虑的各种荷载:1、贝雷片自重q1=915/3=305kg/m=3.05KN/m 2、施工人员荷载q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振捣荷载q3=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷载(在腹板附近处)q4=腹板处模板重量+内模标准架+内模绗架+内模模板系+内模支架系+底模系=(81.084.0/2/32/(2.5+3.3)+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑30t)+0.3+24.779/32/52.75)10=20.21KN/m5、梁体自重 腹板q5=(2.5+2.5+0.4)0.451/225=30.375KN/m 顶板q6=(0.650.451+(0.65+0.3)/22.75)25=39.97KN/m 底板q7=10.282.7525=19.25KN/m6、分配型钢(暂按2根32号工字钢间距2m)q8=520.0422.75/2=0.5775KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)1.4+(3.05+20.21+30.375+39.97+19.25+0.5775)1.2=153.447KN/m，贝雷梁跨径按6.5m进行检算,检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算M=0.1ql2=0.1153.4476.52=648KN.m<[M]=2364.6KN.m 满足要求Q=0.6ql=0.6153.4476.5=598.44<[Q]1.2=882.72KN(剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.677153.4476.54/(1002.1108500994.410-8)=0.0018m＝1.8mm<[f]=l/400=6500/400=16.25mm三、底板箱梁中心位置处设双排贝雷片双排单层贝雷片I=500994.4cm4, W=7157 cm3[M]=1576.4KN.m;[Q]=490.4KN 检算过程所考虑的荷载:1、贝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人员荷载q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振捣荷载q3=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷载q4=底板荷载+内模标准架+内模绗架+内模模板系+内模支架系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑30t)+0.3)10=20.21KN/m6、梁体自重 顶板 q5=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q6=10.282.7525=19.25KN/m7、分配型钢(2根32号工字钢间距2m)q7=520.0422.75/2=0.5775KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 =(6.875+5.5)1.4+1.2(2.03+20.21+32.66+19.25+0.5775)=106.3KN/m，贝雷梁跨径按9m进行检算,检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算M=0.1ql2=0.1106.36.52=449.1KN.m<[M]=1576.4KN.m 满足要求Q=0.6ql=0.6106.36.5=414.57<[Q]1.2=588KN(剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数) 满足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.677106.36.54/(1002.1108751491.610-8)=0.0012m＝1.2mm<[f]=l/400=6500/400=16.25mm四、翼缘板距箱梁中心6.75m的位置处设双排贝雷片钢材E=2.1105MPa=2.1108Kpa，I=500994.4cm4, W=7157 cm3[M]=1576.4KN.m;[Q]=490.4KN 贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m检算过程所考虑的荷载:1、贝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人员荷载q2=2.52.01=5 KN/m 3、振捣荷载q3=2.02.0=4.0KN/m4、模板荷载q4=侧模=(81.084/5.85)10=55.44KN/m5、梁体自重 顶板q5=(0.2+0.3)/2225=12.5KN/m 6、分配型钢(2根32号工字钢间距2m)q6=520.0422.0/2=0.42KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(5+4)1.4+1.2(55.44+2.033+12.5+0.42)=97.071KN/m贝雷梁跨径按9m进行检算,检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算M=0.1ql2=0.197.0716.52=410.1KN.m<[M]=1576.4KN.m 满足要求Q=0.6ql=0.697.0716.5=378.6<[Q]1.2=588KN(剪力在临时结构中可 不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.67797.0716.54/(1002.1108500994.410-8)=0.0011m＝1.1mm<[f]=l/400=6500/400=16.25mm五、钢管立柱顶横梁各种参数设计1、跨中检算跨中的钢管立柱尽量布置在纵向贝雷梁的附近,以减少工字钢横梁上弯矩和剪应力,具体检算如下：将作用在工字钢上的荷载简化为集中荷载，根据现场实际受力情况，横梁简化成4跨不等跨连续梁，将钢管立柱尽量布置在贝雷梁在下方，除箱梁中心线处和距箱梁中心线4.75m处对横梁跨中有弯矩外，其他位置的贝雷梁均在钢管立柱正上方。

因此对横梁进行检算时，主要考虑横梁的剪应力，弯曲应力在检算中不予考虑由于工字钢横梁在腹板处所受的剪力最大,因此对横梁检算时只检算腹板处的受力情况.假设横梁采用3根焊接到一起32b号工字钢，其中32号工字钢的力学参数为I=116203cm4，W=7263 cm3，工字钢自重57.73kg/m,A=73.43cm2,δ=311.5cm,S=428.83cm3计算3跨贝雷梁在均布荷载作用下，作用到横梁支点处的作用力3排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为369.24 KN,1015.42 KN, 1015.42KN, 369.24 KN2排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为(跨中)230.92KN,635.02 KN,635.02KN, 230.92 KN2排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为(翼缘板)232.78KN,640.15KN, 640.15KN, 232.78KN1排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为(翼缘板)137.94KN,379.33KN, 379.33KN, 137.94KN按最大作用力3排贝雷梁力学模式通过SAP84检算得出如下结果:计算模型弯矩图剪力图弯矩弯曲应力剪切力剪应力Y向位移286.72kNm216.24MPa239.01kN38.12 Mpa7.2mmσ=M/W=286.7210-3/(726310-6)=131.64Mpaτw=QS/(Iδ)=239010428.8310-6/(11620310-811.5310-3)=25.56 Mpa<1.3[τw]=1.3852、边跨检算由于在腹板处所受的剪力最大,因此只检算腹板处的受力情况.横梁假设采用将2根32b号工字钢焊接到一起的工字钢的力学参数为：I=116202cm4，W=7262 cm3，工字钢自重57.72kg/m,A=73.42cm2,δ=211.5cm,S=428.82cm3计算3跨连续梁在均布荷载作用下的各支点处的作用力按3跨连续梁在均布荷载作用下的各支点处的作用力的力学模式通过SAP84检算得出弯矩弯曲应力剪切力剪应力Y向位移105.06kNm98.26MPa88.455kN17.62 Mpa3mmσ=M/W=105.0610-3/(726210-6)=72.3Mpaτw=QS/(Iδ)=88.455428.8210-6/(11620210-811.5210-3)=14.15 Mpa<1.3[τw]=1.385满足要求六、钢管立柱计算1、跨中钢管桩受力荷载计算 腹板处：Q1=kmPl=0.6153.4476.5=598.443KN 箱梁底板中心处: Q2=kmP。