有关锅炉吹管说的计算公式.doc

有关锅炉吹管的计算公式1. 吹管时蒸汽排汽口的反作用力:P＝G·V/g式中: P-反作用力 kg G-蒸汽流量 t/hV-流速 m/sg-重力加流速9.81 m/s22. 吹管时蒸汽流速V＝G·υ/F式中: G-蒸汽流量 t/h V-流速 m/sυ-比容 m3/kgF-蒸汽排出口管截面积m2设:排汽口管子直径d为Ф720×10，G=600t/h=166.7kg/sp=G×G×υ/(F×g)= G2·υ/(g×0.785·d2)＝G2·υ/9.81·0.785·d2＝G2·υ/7.701·d2＝(166.7)2·υ/7.701·(0.7)2＝7364.39·υV＝G·υ/F＝166.7·υ/0.785·d2＝166.7·υ/7.701·(0.7)2＝433.38·υ3. 吹管时蒸汽流速、蒸汽排出口的反作用、排汽口出口压力、排汽口出口温度与比容之间的关系,见下表蒸汽流速m/s蒸汽排出口的反作用kg排汽口出口压力(p0) Mpa排汽口出口温度℃比容υm3/kg379.336445.980.33000.87529365.716214.440.32800.84385345.165865.300.32500.79644310.455275.480.32000.71635283.804822.570.43000.65485273.504647.590.42800.63109257.944383.210.42500.59519231.543934.490.42000.53426226.483848.480.53000.52258218.183707.450.52800.50343205.613493.880.52500.47443184.173129.570.52000.42496从上表可以看出排汽口如采用喷水消音时,不宜喷水量过大,使排汽温降低过多影响了吹管效果。

4.吹管时蒸汽排汽口的膨胀量膨胀量＝L×KK-1.3mm/100℃·m5.吹管系数的定义如下：K＝G·W/Gm·Wm= G2V/ G2m·Vm (1)由于吹管过程中无法迅速测定G、W、V，经公式推导可变为下列式表明：K＝G2V/ G2m·Vm≈△P/△Pm (2)式中：G、W、V——分别为吹管时吹洗管段的蒸汽流量、流速、比容 Gm 、Wm、 Vm——分别为MCR工况时吹洗管段的蒸汽流量、流速、比容 △P、△Pm ——分别为吹管时和MCR工况时吹洗管段的压降由（2）式可知，△Pm 为已知值（计算值），吹洗过程中，只需控制△P达到一定值即可获K≥1根据研究计算资料，在MCR工况时，汽包至过热器出口蒸汽压降△Pm＝1.164Mpa，再热器进出口压降△Pm＝0.171Mpa，为此，吹管时可以控制汽包至过热器出口蒸汽压降△P2=1.5～2.0 Mpa，或控制再热器进出口压降△P5=0.2～0.3 Mpa，此时吹管系数分别为：K1＝△P2／△Pm2＝1.08～1.45K2=△P2／△Pm5＝0.2／0.18～0.3／0.18＝1.11～1.66根据以上要求，对吹管参数选择如下：5.1吹管压力根据压降累计值计算如下，设吹管压力为P，则P＝△Pm1+1.5(△Pm2＋△Pm3＋△Pm4＋△Pm5＋△Pm6) ＋△Pm7＋△Pm8＋0.5△Pm1——吹管门开启过程中汽包压力下降值取0.8 Mpa△Pm2——MCR工况下，过热器压降，已知为1.163 Mpa△Pm3——MCR工况下，主汽管压降，已知为0.77Mpa△Pm4——MCR工况下，冷段管压降，已知为0.18Mpa△Pm5——MCR工况下，再热器压降，已知为0.171Mpa△Pm6——MCR工况下，热段管压降，已知为0.04Mpa△Pm7——吹管排汽和压损，取0.2Mpa△Pm8——吹管集料器压降，取0.3MpaP1＝0.8＋1.5（1.163+0.77+0.18+0.171+0.04）+0.2+0.3+0.5＝5.285 Mpa本次吹管压力为6.0Mpa5.2压降幅度压降幅度是由吹管控制门的开启、保持、关闭的时间来控制，要求K≥1的保持时间t>90秒，因而吹管控制门A、B全开保持时间不应小于2分钟，累计吹管时间控制在4～5分钟，同时注意汽包饱和蒸汽温度≯42℃，为此取压降幅度为2.9 Mpa。

5.3蒸汽温度为保护再热器、控制炉膛出口烟温不超过538℃，燃油量要控制在略高于每层油枪允许的最低油量，在此条件下，可以尽量提高蒸汽温度至420℃～430℃，但不得超过430℃6.吹管临时设施的强度计算6.1主汽、冷段间临时管的选择选用管外径 材质：DW＝426mm，＃20计算参数：P＝6.2 Mpa，t＝430℃计算公式：SC＝Sm+CSm＝PDW／（2［δ］tη+2YP）＋α6.2计算依据：6.2.1中国电力出版社《火力发电厂汽水管道设计技术规定》DL／T5054－19966.2.2上海人民出版社《汽轮机、锅炉、发电机金属材料手册》因为吹管临时管使用时间较短，故基本许用应力依高温短时机械性能计算，《金属材料手册》第50页的数据＃20钢在430℃高温短时机械性能为：［δ］0.2430=185Mpa ［δ］b430=365 Mpa按照材料基本许用应力的运算法则：［δ］1＝［δ］0.2430/1.5=123 Mpa［δ］2＝［δ］b430/3=121 Mpa选＃20钢的［δ］=121 MpaSm＝6.2×426／（2×121+2×0.5×6.2）+2=12.6mmSC＝Sm+C= Sm +ASm= Sm（1＋A）＝1.176 Sm=1.176×12.6＝14.8 mm选用φ426×18 ＃20无缝钢管强度足够6.3热段排汽母管的选择计算参数：P＝1.1 Mpa， t＝430℃采用Q235A螺旋钢管依《管道工程安装手册》中的规定Q235A钢［δ］＝88Mpa选用管外径 ：DW＝720mmSm＝1.1×720／（2×88×0.9+2×0.5×1.1）+2=6.98SC＝Sm+C= Sm +ASm= Sm（1＋A）＝1.176 Sm=1.176×6.98＝8.2 mm选用φ720×10 Q235A螺旋钢管强度足够6.4冷段临时母管堵板厚度计算采用Q235A钢做套管堵板，该处参数较为P＝2.0 Mpa，t＝400℃，依《管道工程安装手册》中的规定Q235A钢［δ］=88Mpa，据《汽水管道设计技术规定》，按临时堵板计算，K1＝0.4μ＝1.05则SC＝K1DN P／ ［δ］t·μ ＝0.4×812× 2.0/ 88×1.05 ＝50.17mm实际选用堵板厚度δ＝52mm，“井”字加强。

6.5吹管用其它无缝钢管的壁厚计算： 计算参数：P为临时管所处位置吹管时压力 t取430℃许用应力：［δ］J430=121Mpa计算公式：SC＝PDW／（2［δ］tη+2YP）+C=(1+A)PDW/（2［δ］tη+2YP）计算依据《汽水管道设计技术规定》SC＝｛（6.2×DW）/（2×72×1＋2×0.5×6.2）｝×（1＋0.176）＝0.0485DW外径5789108133159219273325壁厚34.55.56.581115166.6吹管用其它堵板的厚度计算计算参数：P为吹管时所处位置压力 t取430℃许用应力：Q235A钢［δ］t=88 Mpa计算公式：SC＝K1DN P／［δ］t·μ 其中K1＝0.4 μ＝1.05计算依据《汽水管道设计技术规定》SC＝0.4×DN×＝0.1036 DN，堵板的厚度管径577689108133159219273325厚度68101214182428347.降音临时系统的安装：7.1喷水消音装置的安装在排汽母管上从支管后2m处装设喷水消音装置，共三组，每组间隔1m，凝泵出口接DN100电动门与A、B排汽门联锁控制喷水管路，三路喷水支管接DN25手动门各一只，消音器处接φ57减温水管道，钻眼喷水，如图示：喷水管排汽2m117.2消音器的安装：7.2.1该消音器是在著名声学专家马大猷教授等人的“小孔喷注”理论基础上研制的一种用于降低电站锅炉吹管噪声的新颖产品，是电站锅炉吹管的理想环保设备。

7.2.2该水消声器的工作原理是：消声箱的消声筒四周钻小孔，蒸汽通过小孔喷出，使大部分声频移至超声范围，从而使可听声降低，并通过降低消声筒驻筒室排汽压力、流量起到消声作用7.2.3在零米#3、4机大门口基础上安装消音器，预制基础设钢板埋件，消音器基座与水泥基础采用焊接连接的方式，12米层排汽母管至消音器立管用工字钢斜加固，混凝土基座尺寸及消音器示意图如下：1418 7.2.4消音器排水口接φ159×4.5临时管至附近阴井；7.2.5 12.6米层排汽母管在凝泵上方设一固定支架，至主厂房门口管段设三套滑动支架，排汽母管应有不小于10％的坡度，以保证疏水畅通，示意图如下：热再热管来汽消音器排汽母管滑动滑动滑动死点扩建端外零米布置12米层7.2.6在排汽母管喷水装置后及消音器进口前各安装1只压力表，1只温度计及1只分贝表，以便测量加装消音器前后的噪音变化。

为减少噪音对记录人员的伤害，用望远镜观察记录；7。