脉宽调制发射机 (1).ppt

第四节 脉宽调制发射机中国传媒大学信息工程学院 2005年8月一、概述乙类板极调幅发射机的主要缺点是设备 庞大，需要功率大、体积大、重量大的调 幅变压器和调幅阻流圈，失真来源多，整 机效率不高（主要是调制系统不高）脉宽调制（Purse Dutation Modulation — PDM）发射机是为克服乙类板调板调机 的缺点而开发的新的调制方式，从20世纪 70年代起在世界范围内得到广泛应用随 着技术的不断发展，有不少脉宽调制发射 机已被改造为脉冲阶梯调制（PSM）发射 机，现在还在使用的脉宽调制发射机的数 量越来越少脉宽调制发射机信号处理的基本过程 是：将低电平的音频调制信号通过脉宽调 制器，变为重复频率为超音频的调宽脉冲 序列，经过工作于开关状态的开关放大器 （有高的效率）放大到所需的电平，再利 用一个低通滤波器（又称解调器）把调宽 脉冲序列还原为高电平的音频电压，用该 幅度足够大的音频电压，最后对高频末级 进行如常的板极调幅严格来说，脉宽调制发射机仍然属于 板极调幅，它的高频系统与传统的板调发 射机是相同的，不同的仅是产生高电平的 音频信号的方法不是逐级电压放大与功率 放大，而是逐级对调宽脉冲进行开关放大 ，因而有较高的效率。

脉宽调制发射机的一些特点，为一些 新技术（例如浮动载波调幅、高效率单边 带及梯调等）的应用创造了条件 二、调宽脉冲的产生脉宽调制发射机原理方块图脉宽调制（脉持头）器 原理方块图载波状态下，脉宽调制器输出超音频 等幅等宽的脉冲序列；在调制状态下，它 输出超音频等幅调宽的脉冲序列1、载波状态超音频正弦波发生器产生的信号，经 处理变为三角波送入比较器，在载波状态 三角波与送入比较器的一个大小适当的固 定直流电压进行比较，比较器输出的是等 幅等宽的脉冲序列，脉冲持续期与脉冲重 复周期之比称为占空比或占空因数k，此时 的k= KT =0.5该脉冲系列经过开关放大器放大，再 经低通滤波器滤波（即脉冲解调器解调） ，得到高电平的直流电压，与该电压相对 应，高频末级功率放大器电子管的板极相 当于有一个板极电压EaT 与此相应，末级 高频功率放大器输出等幅的高频振荡等宽脉冲序列2、调制状态 在调制状态下，超音频三角波与送入比较 器的（固定直流电压+音频调制信号）进行 比较，比较器输出的是等幅调宽的脉冲序 列，占空因数k随着调制信号的变化规律而 变化以正弦调制信号、m=100%为例，在调制信号的正半周，所有脉冲的占 空因数k都大于KT ，对应正弦调制信号的 峰点，k= Kmax=1；在调制信号的负半周，所有脉冲的占空 因数K都小于KT ，对应正弦调制信号的谷 点，k=Kmin=0；在调制信号一个周期中，平均占空因数 k平=KT 。

调宽脉冲序列在调制状态，被放大的调宽脉冲，经 低通滤波器解调后，得到含有直流成分的 音频电压，使高末级得到直流电压EaT和音 频电压uΩ(t)= UΩcosΩt的板压，进行如常的 板极调幅如调制信号为余弦信号，脉宽调制器 输出的调宽脉冲的瞬时占空因数k可用下式 表示：k= KT (1+m·cosΩt) （4-1）m是调幅度，m= UΩ/ EaT为了达到要求的载波电平和相应的边 带功率，无论是载波状态还是调制状态， 脉宽调制器输出的等宽或调宽脉冲序列， 都必须放大到指定的电平，即寓于等宽脉 冲序列中的直流成分恰好使高频末级板极 输出要求的载波电压，寓于调宽脉冲序列 之中的音频分量，恰好能使被调级获得 100%调幅三、脉宽调制发射机的分类在全世界范围内得到应用的PDM发射 机，按照调制级与被调级联接方式的不同 ，可分为两大类第一类：串馈PDM发射机特点:调制级与被调级直接耦合，串联 工作；要求高压整流器输出的直流电压， 等于调制级与被调级要求的直流高压之和 ，即等于普通板调时直流高压的2倍或比2 倍稍多一些串馈PDM发射机在全世界范 围内得到广泛应用串馈PDM发射机根据调制级接地还是 被调级接地，分为： （1）盖茨（gates）电路, 调制级接地,多用 于中波发射机中； （2）潘太尔（PANTEL —PDM Anode Modulation System Telefunken ）电路, 被调级接地, 多用于短波发射机中。

第二类：并馈PDM发射机特点:调制级与被调级并联工作，要求 高压整流器输出的直流电压，与普通板调 时相同四、调宽脉冲波频谱分析与解调 器设计要求1、 调宽脉冲波频谱分析 令载波状态的占空因数为KT，脉冲为矩形 波，重复周期为T，重复频率为1/T=fc ，则 载波状态的脉冲宽度为KTT为简单起见 ，令调制信号为uΩ(t)= cosΩt，则双沿调制 时的矩形调宽脉冲波可写为下面的形式：u(t)= KTT（1+cosΩt）+ · sin(mπKT )cosmωc t + · sin(mπKT +nπ/2 )cos(mωc t +nΩt)(4-2)式中为脉宽调制系数，m和n是整数 ，j0和jn分别为 第一类0阶和n阶贝塞尔函数 由式（4-2）可以看出： (1) 频谱中含有直流分量KTT；(2) 不失真的调制信号分量KTTcosΩt；(3) 脉冲序列的基波和全部谐波分量 mωc及边带分量nΩ频谱成分中的音频分量中，仅有Ω成分 ，而无其谐波，这意味着消除了传统音频 放大器的非线性失真问题1、 解调器设计要求 PDM发射机中的脉冲解调器实际上是低通滤 波器，它的任务就是选择出寓于调宽脉冲 序列中的音频调制信号成分。

解调器应满足下列要求： （1）、对脉冲序列的基波频率成分，至少 应衰减70dB以上,对边带成分mωc t +nΩ （n>0） 一般也应衰减60dB以上,以免最后 对射频载波调制产生边带杂波2）、解调器对脉冲序列的基波频率以及 边频mωc t +nΩ应有很高的输入阻抗， 以防止过大的开关电流因此，滤波器一 般采用串联电感输入形式，滤波器输入端 并联杂散电容越小越好3）、应有良好的幅频特性，对带内所有 频率成分应有最小的衰减 （4）、应防止式（4-2）中的n取负值时， 某些边频mωc t +nΩ进入滤波器的通带 ，与真正的音频调制信号相混而产生失真 PDM发射机中的脉冲解调器通常选用椭圆函 数型低通滤波器五、开关频率的选择超音频脉冲序列的重复频率通常选择 在54KHz—72 KHz 选择偏低时:缺点:解调器滤除开关频率及其残波比 较困难，甚至会使最低频率的残波落入音 频带内造成失真；优点:有利于改善矩形波前后沿引起的 失真超音频脉冲序列的重复频率选择偏 高时，性能正好与上述情况相反要折中选择超音频脉冲序列的重复频 率选择的主要依据有： （1）、应使超音频脉冲序列的重复频率fc 大于7倍调制信号的最高频率，即 fc>7fg , 这样可保证fc-7fg频率成分超出音频带。

2）、超音频脉冲序列的重复频率及其 谐波形成的残波发射同所有电台的高频载 波频率，应都是零差拍关系，在中波广播 中发射机的载波频率都为9KHz 的整数倍， 因此超音频脉冲序列的重复频率也应为 9KHz的整数倍通常选择fc为54、63或72 KHz六、串馈阴极调制式脉宽调制级 工作原理1、电路原理图串馈阴极调制式脉宽调制级电路原理图图中Ga和GM分别是被调管和调制管， GD为阻尼管；L1 和C1构成简化的解调器； L2是高频阻流圈；C2是超音频与高频旁路 电容；C3是隔直流电容； E0是主整电源电 压， Ea和EaM分别是被调管板压与调制管板 压； Ia0 、IM0 、ID0 和I0分别是被调管、调 制管、阻尼管直流板流和主整电源输出直 流电流 由L1 和C1构成的低通滤波器及由L2 C2 组成的高频滤波器，使被调级的高频电流 和调制级的超音频电流相互隔离，所以， 调制级和被调级之间只有音频与直流电压 电流的联系，而不存在高频和超音频电压 电流的联系电流之间有以下关系：I0 = IM0， Ia0 = I0 +ID0 =IM0+ ID0 、 而直流电压有以下关系：E0=Ea+EaM1、 工作原理分析 （1）脉冲载波状态 a、脉冲电流载波状态下，调制管GM输入的脉冲电 压的占空系数k=KT,在egM处于波顶的各个 瞬间，电平远远超出截止偏压Eg，, 调制管 GM导通。

由于解调器电感的存在，板流iM 为顶部斜升的矩形脉冲（与eM同相）由 于Ga和GM相串联，所以，GM导通期间，ia 和iM的幅度均为Ia0，电流流经低通滤波器 而储能GM和 GD管各电极电压与电流波形当egM处于波底的各个瞬间，调制管GM 截止此时，低通滤波器中的储能通过阻 尼管GD放电（GD的阴极电位为E0，但由于 GM管突然截止，L1产生一个很高的感应电 压- L1diL1/dt,会高于E0，迫使GD导通）由于电感L1的感应电压是阻止iL1变化 的，可以认为从调制管GM导通过渡到GD导 通的短暂时间iL1近似为常数而没有突变(由 GD导通过渡到GM导通的短暂时间也可以这 样认为)所以GD导电期间的电流幅度也为 Ia0很显然，载波状态被调级的瞬时板流 ia= Ia0（直流），而iM是幅度为Ia0的矩形脉 冲序列，其平均分量是IM0iD也是幅度为 Ia0的矩形脉冲序列（但与iM反相），平均 分量为ID0显然，Ia0 = IM0+ ID0 、当低通滤波器的充放电时间常数远远 大于开关频率的周期时，可以认为iM和iD的 波顶基本上是平顶由于iM和iD是反相的，当iM的占空因数为k= tM /T,则iD的占空因数为kD= tD /T= （T- tM ）/T=1-k,IM0= (1/T) iMdt=k Ia0ID0=(1/T) iDdt=kD Ia0=(1-k) Ia0 。

在载波状态下k=KT , Ia0= Ia0T,IM0T= KT Ia0T ，ID0T= (1-KT) Ia0T 当KT =0.5时，则IM0T = ID0T=0.5 Ia0T b、脉冲电压调制管GM导通时,剩余板压eMmin很小,这 样可以得到高的效率；GM截止时，瞬时板 压最大，等于阻尼管导通时的管压降eDd与 主整电源电压E0之和理想情况下iM与eM波形图当iM的占空系数为k时，eM的占空系数 为1-k GM管的直流板压是瞬时电压eM的 平均值EM 显然，Ea + EM = E0(忽略L1上 的直流压降)如果忽略eDd与eMmin ，则EM =（1-k）E0 ,Ea = E0- EM = E0-（1-k）E0 = kE0 由于在载波状态时k=KT ,所以：EMT = (1- KT) E0 , EaT = KTE0 ，当 KT =0.5时，EMT= EaT =0.5E0 上式说明： （a）、调整KT值，可使EaT变化，对应的 U~aT也相应变化，输出的载波功率P~T亦变 化，这就是实现浮动载波调幅的基础；（b ）、在调制的情况下，用音频信号控制k的 变化，Ea就相应随音频信号变化，可实现 板极调制。

在考虑eDd与eMmin 以及GM管的板极到 地的分布电容C0的情况下，eM波形实际上 是斜梯形eM的实际波形(tq为 前沿时间， th为 后 沿时间 ）C、脉冲载波状态下的功率与效率主整电源输出功率：P0T = E0I0T = E0IM0T 被调级由主整电源得到的功率：Pa0T，= EaT I0T= EaT IM0T调制级由主整电源得到的功率： PM0T= EMT I0T= EMT IM0T通过阻尼管转移到被调级的功率；Pa0T，，= EaT ID0T 送入被调级的总功率为Pa0T：= Pa0T，+ Pa0T ，，= E aT IM0T + EaT ID0T= EaT（IM0T + ID0T）= EaT（I0T + ID0T）= 。