桥梁钢箱梁计算书.docx

桥梁钢箱梁计算书（共32页）-本页仅作为预览文档封面，使用时请删除本页-某钢箱梁复核计算报告目录1 概述 错误!未定义书签钢箱梁概况 错误!未定义书签钢梁的安装及顶推 错误!未定义书签2 计算模型与方法 错误!未定义书签计算参数 错误!未定义书签材料 错误!未定义书签计算荷载 错误!未定义书签荷载组合 错误!未定义书签计算模型 错误!未定义书签3 主梁内力 错误!未定义书签顶推施工阶段 错误!未定义书签恒载＋活载）组合一 错误!未定义书签恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二 错误!未定义书签4 主梁应力 错误!未定义书签控制断面内力 错误!未定义书签顶推施工阶段 错误!未定义书签恒载＋活载）组合一 错误!未定义书签恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二 错误!未定义书签截面有效宽度 错误!未定义书签局部稳定系数 错误!未定义书签控制截面应力 错误!未定义书签5 加劲肋验算 错误!未定义书签主梁顶底板加劲肋 错误!未定义书签主梁腹板加劲肋 错误!未定义书签支座加劲肋 错误!未定义书签支座反力 错误!未定义书签支座加劲肋构造 错误!未定义书签支座加劲肋验算 错误!未定义书签。

顶推施工加劲肋验算 错误!未定义书签6 中间横隔板验算 ...横隔板构造 横隔板的开口率横隔板最小刚度7 挠度 恒载挠度 活载挠度 错误!未定义书签错误!未定义书签 .错误!未定义书签 .错误!未定义书签 .错误!未定义书签 .错误!未定义书签 .错误!未定义书签1 概述1.1 钢箱梁概况主梁为四跨一联的连续钢箱梁，两幅桥错孔布置，位于半径R=1190m的平面圆曲线上，跨 径布置为(25+35+35+25)m，每幅桥顶面宽，箱梁顶板为单向横坡2%，箱梁中心线位置梁 高，采用单箱三室闭合截面桥面铺装为防水粘结层(环氧粘结层+5mm碎石覆盖)+环氧沥青 混凝土+4cm高弹改性沥青SMA13钢箱梁为正交异性板，一般截面:顶面板厚14mm，底面板厚14mm,设4道竖直腹板，厚度12mm，顶板采用U型加劲肋，厚8mm、高260mm、间距600mm,底板采用T型加劲肋，竖肋 厚8mm、高120mm；水平肋厚10mm、100mm宽，腹板加劲肋厚度14mm、高度 160mm，横隔板采用板结构，间距2m,板厚为10mm图 钢箱梁立面jOO1^0且7T:K02 SOUwriiiit=L$Q胡艘厂—「「——］：图 钢箱梁标准断面1.2 钢梁的安装及顶推钢箱梁节段的存放,应在内纵腹板与横隔板的交点处需设临时支腿支承.整节段或分段钢 箱梁运至11号墩附近的顶推平台位置,由吊车提升至顶推平台上,一次安装及顶推的长度为 2〜3个梁段。

在每道纵腹板底设一条聚四氟乙烯滑道，滑道宽度应大于50厘米，长度应大于 米导梁长度由施工单位根据实际情况自行确定，计算导梁长度为 22 米.两梁段间面板及底板的 横向工地焊缝采用单面焊双面成型工艺，为此底板拼接缝附近的U型肋可做局部嵌补2 计算模型与方法2.1 计算参数2.1.1 材料钢材Q345qd:弹性模量E=X105MPa，剪切模量G=X105MPa2.1.2 计算荷载1）恒载钢材m3，铺装23kN/m3，防撞栏杆10kN/m2）活载设计荷载：公路一I级 人群荷载：m2；3） 温度荷载整体升温40°C、整体降温20°C，温度梯度40°C4） 支座沉降12#、 16#墩为， 13#、 14#、 15#墩2.2 荷载组合1） 组合一：恒载＋汽车2） 组合二：恒载＋汽车+步道人群+温度+沉降2.3 计算模型采用SAP2000空间杆系计算，计算模型如下图，钢箱梁截面几何特性如下表图 计算模型表 截面几何特性截面几何特性构件主梁位 置标准截面材质Q345计算截面毛截面(mm)(2500 +12250 +2500) x14Web (mm)2- Web 1800 x12(mm)(26 +12250 +26) x14(mm)6- l-Rib 160 x14(mm)25- 300 x260 x184 x8(mm)29- I-Rib 176 x11(mm)0- 0 x0 x0 x0中性轴Y (cm)o' '上缘距离Y (cm)u下缘距离Y, (cm)面积A (cm2)抗扭惯矩J (cm4)96.351.021面内惯矩I (cm4)45.087.695面外惯矩I (cm4)978.119.1533主梁内力主梁弯矩、剪力和扭矩包络如下图。

3.1.1顶推施工阶段..■ 一 F或• L.m A" 耳* 一翼w ;-.-.,--:.-KF E F E r-j ■_n i_n i_ri ui達二 □・邑 骨■更.!--•■• 5 -•-••■ ?.鸟 -.■■■■-二 -■•曷3'&•虽一-送黑-.'■. =■.. ---^ -一翱寫-富一蛊 Hffifl匕&一图 弯矩图（kN-m）-^■二.5感一 d-j.::'.Jl;lr,■-:<:■■•;si•疇A1-;_7; ■-;/.■; I-■ I:-,/;,r ~ :爭2:兮，申- .'.<■■;, 」-曙_ 4 ,-.0 LI-S1M〔一為-Try ■_■ icj i-5・fll»用■谕5 GS H — S中寸 p i 叫 _ cy) r.j >_n r\j 〒 r-.j g g — m --I g m 6 — m f g a Z <3 %0 F： H 订£祐:崙 CTy F F P E 5 F Li ru — B 6 OO f 0 9 5 丁 Li E txi —^r g * 丁 口图扭矩图（kN-m）(■■■J/图反力图（kN）3.1.2 （恒载＋活载）组合一3.1.3 （恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二4 主梁应力4.1 控制断面内力4.1.1 顶推施工阶段顶推施工阶段控制断面内力控制断面剪力(kN)扭矩(kN-m)弯矩(kN-m)前支点4.1.2 (恒载＋活载)组合一恒载＋活载)组合控制断面内力控制断面剪力(kN)扭矩(kN-m)弯矩(kN-m)边跨跨中25-35m中间支点-18123中跨跨中35-35m中间支点4.1.3 (恒载＋活载＋支座沉降＋温度)组合二恒载＋活载＋支座沉降＋温度)组合控制断面内力控制断面剪力(kN)扭矩(kN-m)弯矩(kN-m)边跨跨中25-35m中间支点中跨跨中35-35m中间支点由表可知顶推施工阶段不控制设计，仅需对运营阶段进行应力验算。

4.2 截面有效宽度考虑剪力滞的影响，按《现代钢桥》中第一体系计算截面有效宽度跨间断面：(bTc =b-< 0.05L11丿1 b T(bTc =1.1 - 2b0.05 <-< 0.3LJ丿一I丿(b Tc =0.15lL11丿中间支点断面:S11 "丿f ]+ 4.5(-]2f bc =1.06 - 3.2b-< 0.3S< ~l丿「丿I l丿f b )c =0.15l-> 0.3S-< 0.02c = b(l 丿式中，b为主梁腹板间距的一半或悬臂板宽度；/为换算跨径表主梁有效宽度计算表截面 位置计算跨 径(mm)结构计算宽度b(mm)有效宽度be (mm)折减系 数 Be/B悬臂边箱内中箱内总宽B悬臂边箱内中箱内总宽Be25m边顶板20000250020401725021251830182815224跨跨间底板200002620401230226183018281102635m中顶板21000250020401725021551849184815403跨跨间底板210002620401230226184918481114525-35 跨顶板12000250020401725014721551155012250中间支点底板12000262040123022615511550935935-35 跨顶板14000250020401725015801651164913062中间支点底板1400026204012302261651164999544.3局部稳定系数轴心受压板件的局部稳定系数由相对宽厚比R按下式计算=( 1.0 (R < 0.38)91 = 1-0.18 + 0.968/ R - 0.286/R2 + 0.0338/ R3 (R > 0.38)(b ],112(1 -v 2) fy(11〔t丿\ 冗2 E

钢箱梁腹板和横隔板围成的翼缘板部分，当纵向加劲肋等间距布置时，加劲板的弹性屈曲 系数k可由以下式计算：k = 4n 2a = — a0l1 + n8式中,门=竹+1 受压板被纵向加劲肋分割的子板元数;n――等间距布置纵向加劲肋根数；——加劲板的长宽比=a/b；a――加劲板的长度（横隔板或刚性横向加劲肋的间距）； b――加劲板的宽（腹板或刚性纵向加劲肋的间距）； t——加劲板的厚宽；/——单根加劲肋的截面面积与被加劲板的面积之比5 = A ：：bt ；1 l lA、 单根加劲肋的截面面积；Y , 纵向加劲肋的相对刚度Y =・；l i bDI /——纵向单根加劲肋对被加劲板的抗弯惯矩；单宽板刚度D二Et 312(1— V 2)n 2 (1 + n5 b 21V1 + (n + 1)Y；0表局部稳定。